Este trabalho de pesquisa foi patrocinado pelo nacional chave básica pesquisa programa da China (No.2015CB251303) e a Fundação Nacional de ciências naturais da China (n. º 51276005).

1. instalação experimental Nota: O sistema de refrigeração de adsorção era composto da cama de adsorção, evaporador, condensador, a bomba de vácuo e o coletor solar calha ( Figura 1). Um dispositivo de rastreamento solar automático com um parabólicos foi fabricado e aplicado no sistema para melhorar a eficiência do coletor solar. O cocho de rastreamento solar automático foi impulsionado pelo dispositivo de engrenagem de sem-fim como mostrado na Figura 2. O dispositivo consistia do motor de passo, o verme, a engrenagem, o bloco de limite em movimento e a roda manual. As dimensões do dispositivo de engrenagem de sem-fim eram 21 x 80 cm 2. O coletor de cocho concentrado raios solares para a cama o adsorvente, que estava localizada ao longo da linha de foco do parabólicos.
 <img alt="Figure 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55925/55925fig1v2.jpg" /> Figura 1: sistema Experimental para solar refrigeração de adsorção. (Top) diagrama esquemático do sistema; (parte inferior) Fotografia da instalação experimental. O painel superior apresenta os componentes do sistema experimental, que envolve o evaporador, condensador, a bomba de vácuo, etc. O painel inferior exibe a fotografia do sistema de refrigeração montado de adsorção. No sistema, o evaporador e o condensador é da estrutura da aleta-tubo, um tipo de trocador de calor compacto. A cama de adsorção é reformada de um coletor solar vácuo, que pode capturar energia solar eficazmente. <a href="//ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/55925/55925fig1v2large.jpg" target="_blank"> por favor clique aqui para ver uma versão maior do Esta figura.</a>
 <img alt="Figure 2" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55925/55925fig2v2.jpg" /> Figura 2: a estrutura da caixa de engrenagem de sem-fim. A caixa de engrenagem de sem-fim é o dispositivo que transforma a rotação do motor deslizante para o movimento de rastreamento solar dos parabólicos. Além do motor de passo, a caixa de engrenagem de sem-fim também envolve o redutor, a roda manual, o eixo do sem-fim, etc. puxar o interruptor manual/automático identificador para a esquerda, engrenagens 5a e 5b estão desactivados. Assim, a calha pode ser controlada manualmente girando a roda de mão. Puxe o cabo do interruptor manual/automático para a direita, 5b e 5a de engrenagens estão envolvidos juntos. Assim, é controlada automaticamente pelo motor deslizante.
Método <ol><li>Connect do coletor solar de rastreamento ao eixo do sem-fim-roda por uma solda. Passe a rotação do motor deslizante para o coletor solar pela correspondência entre a engrenagem e do sem-fim. Arrumo a cama de adsorção tubular em conjunto com o coletor com um par de tubulação colarinhos. 
	Nota: Conduzido pelo motor de passo a passo, o sistema gira diariamente do leste para o oeste para seguir o movimento solar automaticamente.</li>
	<li>Ajustar o ângulo de inclinação da depressão de ao nível do solo, de acordo com a variação da altitude solar em estações diferentes. Determinar a inclinação β ângulo da depressão de pelo Φ local de latitude e a declinação solar δ e a fórmula β = Φ - δ. Gire manualmente a roda pequena que está localizada na parte inferior da alavanca de ajuste de ângulo para regular o ângulo de inclinação da depressão de (a parte do n. º 13, Figura 1). 
	Nota: Deste modo, a radiação solar é tão normal quanto possível sobre a calha. O sistema experimental foi localizado no campus da Universidade de tecnologia de Pequim, na latitude 39.89 ° N e longitude 116.38 ° E. A cama de adsorção assumiu uma forma cilíndrica. Ele foi reformado de um receptor solar vácuo de um tubo ( Figura 3).</li>
</ol> <img alt="Figure 3" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55925/55925fig3v2.jpg" /> Figura 3 : estrutura de cama a adsorção e a implantação da temperatura sonda. (Top) diagrama esquemático da estrutura da cama; (parte inferior) As sondas de temperatura e o canal de transferência de massa na cama. O painel superior mostra a estrutura básica da cama. O material adsorvente é colocado na cavidade anular entre o tubo de absorção solar e o canal de refrigeração de cobre. Raios solares penetram o tubo de vidro e cair sobre a superfície do tubo de absorção solar. Então, por condução de calor, a energia solar é transferida para o material adsorvente dentro da cama. O painel inferior mostra a localização das sondas de temperatura. Estas sondas são usadas para monitorar a mudança de temperatura da cama durante o processo de adsorção/dessorção. <a href="//ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/55925/55925fig3v2large.jpg" target="_blank"> clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a>
<ol start="3"> <li>para promover a captação da energia solar, revestir o tubo de absorção solar da cama, (feito de aço inoxidável com d = 64,5 mm) com uma camada de depósito de cromo preto pelo método de revestimento do vácuo. Consulte a literatura anteriormente publicada sobre revestimento seletivo para obter mais informações sobre esta técnica 13. Certifique-se de que a taxa de absorção solar da camada de revestimento é 0,95, a emissividade do infravermelha é 0,15 e a espessura da camada de revestimento é 0,08 mm. 
	Nota: Esta camada de revestimento ajuda a pegar a radiação solar eficazmente mas emite muito ligeiramente em si. Como resultado, a energia solar fica na cama de adsorção facilmente e é transformada para térmica entalpia do adsorvente eficazmente.</li>
	<li>Inserir um tubo de cobre (d = 20 mm) ao longo do eixo da cama adsorção. Fixar o tubo de cobre para a cama com o flange (veja Figura 3, painel superior). O tubo de cobre funciona como o canal de resfriamento da cama durante o processo de adsorção.</li>
	<li>Preencher o material adsorvente na cavidade anular na cama que é formada por um tubo a cama e o canal de refrigeração de cobre. Use o SAPO-34 zeólita como material adsorvente e água como refrigerante. Coloque 3,171 kg de zeólita o SAPO-34 para a cama. O zeolite SAPO-34 granular é 5,7 mm de diâmetro.</li>
	<li>Implantar nove sondas de temperatura em três secções transversais da cama para monitorar a mudança de temperatura da cama durante o processo de adsorção/dessorção ( Figura 3, painel inferior). Fixar uma sonda em cada pequeno torcedor que está assentado sobre o canal de resfriamento cobre.</li>
	<li>Colocar sondas 1 e 2 na secção A-A perto da entrada da cama adsorção. Coloque sondas 8 e 9, perto do beco sem saída da cama. Fixar as outras sondas a seção intermediária B-B (ver Figura 3).</li>
	<li>Axialmente inserir um canal de transferência de massa de d = 10 mm para a cama. Certifique-se de que o canal em massa tem a forma de tubo reticular e é o mesmo comprimento da cama adsorção (d cama = 64,5 mm). Estender o canal para baixo a partir da entrada e torná-lo a ficar na posição certa, com a força de extrusão do material adsorvente. O tubo reticular ajuda o vapor de água para inserir a região profunda da cama rapidamente.</li>
</ol> 2. Método experimental Nota: refrigeração de adsorção baseia-se no princípio de que o material adsorvente sólido absorve o vapor refrigerante fortemente em baixa temperatura, enquanto que desorbs o vapor a uma temperatura mais elevada. Usando o calor como a condução do impulso, o efeito de refrigeração é alcançado. O ciclo de refrigeração do sistema de adsorção envolve principalmente quatro etapas, ou seja, o solar processo de aquecimento, o processo de dessorção, o processo de resfriamento de cama e o processo de adsorção. O processo de dessorção começa mais uma vez, depois de completar o processo de adsorção. Todas as etapas do experimento são igualmente importantes, porque eles estão interligados e influenciam mutuamente interativamente.
<ol><li>Regular a instalação experimental os procedimentos a seguir para iniciar o aquecimento solar e a dessorção da cama.
	<ol><li>Rode o parabólicos manualmente até que está enfrentando devido leste antes do experimento, para que a luz do sol irradia o colecionador parabólicos normalmente ao meio-dia.</li>
		<li>Fecha-se todas as válvulas que estão conectadas ao leito de adsorção e assegurar a pressão da cama e a tubulação é abaixo de 800 PA. fazer pronto para aquecimento solar.</li>
		<li>Ligar o equipamento de controlo do sistema quando a luz do sol é paralela à linha do horizonte pela manhã. Fazer a calha automaticamente rodar para rastrear o movimento solar.</li>
		<li>Deixe a adsorção saturados cama ao ser aquecido pela radiação solar em condições fechadas. Como resultado, a temperatura da cama e a pressão de cama irão aumentar gradualmente.</li>
		<li>Monitor a pressão da cama com o calibre de pressão (número 6 na Figura 1) até que ele é superior ao valor de pressão que corresponde à temperatura de condensação do ambiente. De acordo com a termodinâmica, a pressão de condensação da água a 30 ° C é 4.246 PA.</li>
	</ol></li> <li>Iniciar o processo de dessorção. 
	&#8203; Nota: o processo de dessorção, ocorre a condensação do vapor de água. A temperatura de condensação é determinada pelas condições climáticas locais no dia do teste.
	<ol><li>Abrir a válvula que conecta a cama e o condensador. Fluxo de vapor de água deixa para o condensador através do tubo de ligação. Como vapor de água entra no condensador, a temperatura do condensador aumenta gradualmente.</li>
		<li>Ao mesmo tempo, manter o aquecimento solar para a cama de adsorção, para que a pressão de cama permanece alta o suficiente para causar a dessorção. Não pare o aquecimento solar, até a conclusão do processo.</li>
		<li>Terminar o processo de dessorção, quando a pressão da cama é igual à pressão do condensador. Desligar a válvula quando o processo de dessorção acabou.</li>
	</ol></li> <li>Refrigerar para baixo da cama antes do processo de adsorção, como a cama ainda está em estado de alta temperatura após a dessorção. O material adsorvente pode adsorver em grande parte apenas a baixa temperatura.
	<ol><li>Para iniciar o processo de adsorção, proteger a cama de adsorção com uma folha de folha de alumínio, para que a cama está separada da radiação solar.</li>
		<li>Fechar todas as válvulas que conectam o evaporador e o condensador.</li>
		<li>Abra a água circulante-laço da cama e resfriar o material adsorvente. Com a água circula continuamente na cama, a entalpia interna é retirada e a pressão de cama diminui correspondentemente.</li>
		<li>Acabar o processo de arrefecimento, quando a pressão de cama cai abaixo da pressão de vapor saturada no evaporador &#39; temperatura de s. 
		Nota: Prepare-se para o processo de refrigeração de adsorção após refrigerar para baixo da cama. Agora a temperatura da cama é em torno da temperatura de ar ambiente, e a pressão de cama atingiu o nível mínimo.</li>
		<li>Manter a água circulante-laço em um estado de funcionamento durante o processo de adsorção. A adsorção é um processo exotérmico, e o calor gerado precisa ser descarregado fora logo que possível.</li>
		<li>Abrir a válvula entre a cama e o evaporador. Deixe a pressa de vapor de água no leito do evaporador. 
		Nota: A redução do vapor do evaporador faz com que mais água vaporizar, o que resulta na drástica diminuição da temperatura do evaporador. Consequentemente, o evaporador absorve o calor do tanque de água onde o evaporador está assentado, e um efeito de refrigeração é obtido.</li>
		<li>Manter o processo de adsorção, acontecendo e gravar a mudança de temperatura a cama e a pressão de cama. 
		Nota: Durante o processo de adsorção, a pressão de vapor no evaporador torna-se menor e menor, mas a cama temperatura aumenta rapidamente.</li>
		<li>Terminar o processo de adsorção, quando a pressão de cama é igual à pressão do evaporador. Depois, seguirá o processo de dessorção novamente.</li>
	</ol></li></ol> 3. Método de redução de dados <ol><li>avaliar o desempenho do sistema de refrigeração baseado sobre a capacidade de refrigeração e a eficiência da transformação do calor-para-fria. 
	&#8203; Nota: para o sistema atual, a capacidade de refrigeração é calculada a quantidade de massa da água vaporizada e a mudança de temperatura do evaporador em si.
	<ol><li>Para determinar a capacidade total de refrigeração (ref. Q) do sistema, calcular a soma do decréscimo de entalpia da água gelada no tanque, o evaporador de metal e a água residual no evaporador após a adsorção, como segue: <img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/55925/55925eq1.jpg" /> onde c p na EQ. (1) é o calor específico a pressão constante e m indica a massa. C é um fator de correção para a capacidade de refrigeração do evaporador Considerando a transferência de calor entre o tanque de água e o ambiente, e presume-se C = 1,15 de acordo com o princípio da transferência de calor. O subscrito w e e representam a água e o evaporador, respectivamente. Na equação m w, tan e m w, ev um é a massa da água gelada no tanque e a massa da água residual no evaporador, que corresponde à temperatura gota ΔT w e ΔT e , respectivamente. 
		Nota: A entrada de energia solar para a cama é necessária para avaliar a eficiência da transformação do calor-para-fria.</li>
		<li>Determinar a energia solar entrada, Q s como: 
		<img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/55925/55925eq2.jpg" /> onde, eu s, eu (t) é a intensidade solar transitória, gravada pelo actinometer durante o processo de dessorção. O Δt de intervalo de tempo a aquisição de dados para o eu s, eu (t) é de 10 s. A área de abertura dos parabólicos um p, a eficiência reflexiva de ρ de superfície da calha, a transmitância de τ de vidro do tubo e o coeficiente de absorção solar do α de superfície de revestimento, juntamente com os parâmetros em EQ. (1), estão todos listados na tabela 1.</li>
		<li>Baseado sobre o Q ref e o Q s obtida acima, determinar o policial do sistema de refrigeração como 14: 
		<img alt="Equation 3" src="/files/ftp_upload/55925/55925eq3.jpg" /> β1 e β 2 são fatores de correção para a energia solar entrada Q s. β 1 é o fator de correção do grau de não-parabólica o calha, que leva em consideração a deformação da depressão de devido às limitações da técnica da fabricação, e presume-se β 1 = 0,85. β 2 é o fator de correção da quantidade real de calor obtido da cama. Devido ao menor tamanho de tubo de metal da cama do que o tubo de vidro exterior, a quantidade de calor real obtido é menor do que refletida no tubo de vidro. β 2 é decidido pela relação do diâmetro D cama metal 2 para o de diâmetro D do tubo de vidro 1. Com D 1 = 100 mm e D 2 = 64,5 mm, calcula-se que β 2 = 0.645.</li>
		<li>Determinar a potência de refrigeração específica da cama pelos parâmetros do experimento como 14: < imalt g = "Equação 4" src="/files/ftp_upload/55925/55925eq4.jpg" / > onde m um é a massa do material adsorvente e t anúncios é o tempo de duração do processo de adsorção.</li>
	</ol></li></ol> <img alt="Table 1" src="/files/ftp_upload/55925/55925table1v2.jpg" /> tabela 1: valores do parâmetro na EQ. (1) e (2) EQ... Os parâmetros que estão envolvidos na EQ. (1) e EQ. (2) estão listados nesta tabela. Os parâmetros incluem c p, p, α, etc

<ol>
	<li>Hu, P., Yao, J. J., Chen, Z. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Analysis+for+composite+zeolite/foam+aluminum-water+mass+recovery+adsorption+refrigeration+system+driven+by+engine+exhaust+heat.">Analysis for composite zeolite/foam aluminum-water mass recovery adsorption refrigeration system driven by engine exhaust heat.</a> Energ Convers Manage. 50, 255-261 (2009).</li><li>Sutuki, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Application+of+adsorption+cooling+system+to+automobiles.">Application of adsorption cooling system to automobiles.</a> Heat Recov Syst CHP. 4 (13), 335-340 (1993).</li><li>Li, M., Wang, R. Z., Xu, Y. X., Wu, J. Y., Dieng, A. 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Os autores não têm nada para divulgar.

Como um sistema termodinâmico, o desempenho de um dispositivo de refrigeração solar adsorção varia de acordo com o projeto o melhor e o bom funcionamento do sistema. Tanto o fornecimento de calor e o método de resfriamento da cama são importantes para garantir que o sistema funciona bem. Refrigerar de água é preferível ao ar por causa da alta força de transferência de calor de convecção da água de arrefecimento. A pobre condutividade do material adsorvente geralmente determinou a taxa de transferência de calor limitada da cama. Para melhorar a transferência de calor da cama, muitas medidas foram consideradas como a estrutura de reforço das barbatanas inserido internamente. 19 a sílica gel é outro tipo de material adsorvente popular. Se um gel de silicone é usado no sistema solar de adsorção, a temperatura de dessorção da cama deve ser limitada a menos de 95 ° C, para que o gel de silicone não irá tornar-se desidratado e perder atividade.
Como a maioria dos sistemas de energia renovável, o actual sistema de refrigeração de adsorção tem algumas lacunas em termos de aplicações de engenharia. O problema notável é o trabalho intermitente do sistema. Com a natureza intrínseca do aquecer e refrigerar para baixo, o sistema de adsorção não pode fornecer energia fria continuamente como uma cama de solteiro é usada. Para resolver este problema, alguns pesquisadores considerado um sistema de dois cama conjugados, em que poderia ser aplicada a técnica de calor regenerativo e transferência de massa. Tais sistemas podem se tornar bastante complexos, mas a melhoria de desempenho foi muitas vezes bastante insatisfatória. Outro ponto que precisa ser considerado é o efeito de condições atmosféricas. Para dias de mau tempo, haverá não suficiente fornecimento de energia solar para o sistema. Em tal situação, alguma fonte de calor reposição precisa estar pronta para que o sistema pode continuar a trabalhar.
Como uma tecnologia de energia verde, o sistema de refrigeração solar adsorção tem atraído muita atenção na década passada. O uso de energia solar evita o consumo de combustíveis fósseis e reduz eficazmente a poluição do ar. Além disso, esse sistema tem nenhum componente rotativo, nenhum ruído e pode ser implantado de forma flexível. Embora a eficiência do sistema não é comparável aos sistemas de refrigeração convencionais que usam compressão de vapor ou de absorção de amônia, a abundância de energia solar apresenta uma importância potencial para luminância no futuro. Para um sistema que consome eletricidade ou combustível, a eficiência do desempenho é muito importante por causa dos custos de operação. Em contraste, a energia solar é gratuita e o sistema é ainda benéfico, mesmo se o policial não é muito alto.
Nós não somos claro quão rapidamente solares tecnologias de adsorção podem substituir sistemas de refrigeração convencional em grande escala, porque existem alguns aspectos desta técnica que necessitam de aperfeiçoamento. Há alguns anos atrás, foi noticiado que o Tokyo Gas Corporation no Japão apresentou um comercial tipo de refrigerador de adsorção que foi impulsionado pelo calor waste industrial. Com a evolução da economia global e a tecnologia, a técnica de refrigeração solar adsorção primeiramente de pode encontrar sua aplicação em áreas rurais remotas, onde o clima é quente na maior parte do tempo do ano.
A operação deste sistema envolve quatro etapas críticas. De acordo com a sequência de tempo, eles são: o pré-aquecimento da cama sob condições fechadas; o processo de dessorção com a temperatura da cama aumenta ainda mais; a refrigerar para baixo da cama por re-circulação de água ou um fluxo de ar; e o processo de adsorção que gera o efeito de refrigeração.

Com o problema de depleção do ozônio do vapor tradicional de refrigeração compactada crescendo mais grave, substituindo a tradicional refrigeração com tecnologia verde tornou-se um tema quente nos últimos anos. Entre essas tecnologias verdes, a refrigeração solar adsorção tem atraído muito a atenção dos pesquisadores. Impulsionado por energia térmica de baixa qualidade, o sistema de refrigeração de adsorção tem as vantagens de ser ambientalmente amigável, pequeno e flexível. Este sistema de adsorção pode também ser conduzido com não-energia solar, por exemplo pelo calor waste, dispensado do equipamento térmico ou pelos gases de escape do motor dos veículos, como mencionado por Hu et al. 1
Em uma absorção pelo sistema de arrefecimento, a cama de adsorção é o componente chave. Seu trabalho afeta diretamente o desempenho do sistema inteiro. Portanto, o design da cama adsorção é a questão mais importante, como apontado por Sutuki. 2 há uma década, a cama lisa foi usada principalmente na adsorção de sistema de arrefecimento. 3 , 4 , 5 sem qualquer dispositivo de concentração solar, a temperatura da cama Lisa era geralmente baixa e, portanto, o policial do sistema era insatisfatório. Em contraste, a cama de adsorção tubular melhorou o policial. Foi relatado que a polícia pode chegar a 0,21 na região Subsariana por Ammar Hadj et al 6 além disso, Wang et al. 7 desenvolveu um adsorvente de placa espiral que distinguiu-se pela característica da regeneração de calor contínuo. O projeto novo da cama da adsorção encurtou o tempo de ciclo do sistema. Abu-Eliane et al 8 relatou seu estudo sobre o sistema de refrigeração solar adsorção com um colecionador parabólicos. Seus resultados mostraram o policial do sistema variado de 0,18 a 0,20. El Fadar et al 9 estudou um sistema de refrigeração de adsorção que foi acoplado com uma tubulação de calor e alimentado pelo coletor parabólicos, que mostrou um ótimo policial de 0,18.
Para aumentar a transferência de calor da cama tubular, foram considerados alguns adsorventes de tubos aletados e analisou-se o efeito do realce. Uma cama inovadora que tomou a forma do trocador de calor casco e tubo foi apresentada por Restuccia et al 10. os tubos aletados interno foi revestido com uma camada de zeólito para que a resistência de contato de transferência de calor entre a superfície do metal e o material adsorvente massa poderia ser reduzida. O sistema produziu uma saída de 30-60 W/kg de potência de refrigeração específica no ciclismo tempo de 15 a 20 s... Al Mers et al 11demonstrou que o adsorvente reforçada com aletas de 5-6 pode reduzir significativamente a perda de calor do adsorvente para o ambiente e melhorando o policial em 45%. O efeito de um adsorvente de tubos aletados, sobre o desempenho do sistema solar conduzido também foi estudado por Louajari et al . 12. usando carbono ativado-amônia como o par de trabalho, mostraram que a transferência de massa de ciclismo no adsorvente com barbatanas era maior do que a um sem nadadeiras.
No estudo atual, estudamos experimentalmente um sistema de refrigeração melhorado adsorção solar, no qual aplicou-se um colecionador parabólicos de rastreamento solar e um túnel de arrefecimento interno foi implantado. Com o zeolite SAPO-34/ZSM-5 e o vapor de água como o par de trabalho, o sistema mostrou características interessantes em termos de refrigeração e termodinâmica. A metodologia experimental, bem como os resultados de teste típicos serão apresentados e discutidos neste relatório.

<table>
	<tbody>
		<tr>
			<td>evaporator</td>
			<td>home-made</td>
			<td></td>
			<td>finned heat exchange</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>condenser</td>
			<td>home-made</td>
			<td></td>
			<td>finned heat exchange</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>evaporator water tank</td>
			<td>home-made</td>
			<td></td>
			<td>volume:9L</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>condenser water tank</td>
			<td>home-made</td>
			<td></td>
			<td>volume:9L</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>vacuum pump</td>
			<td>Beijing Jing Rui Ze Xiang Instrument Co. Ltd.</td>
			<td></td>
			<td>rotation speed:1400 motor pover:370W</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>condenser pressure sensor</td>
			<td>Beijing Li Nuo Tian Sheng Instrument Co. Ltd.</td>
			<td>16P2623</td>
			<td>maximum:2200Pa</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>bed pressure sensor</td>
			<td>Beijing Li Nuo Tian Sheng Instrument Co. Ltd.</td>
			<td></td>
			<td>maximum:2200Pa</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>adsorption bed</td>
			<td>home-made</td>
			<td></td>
			<td>cylundrical glass tube</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>parabolic trough</td>
			<td>home-made</td>
			<td></td>
			<td>high reflective aluminum sheet</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>water pump</td>
			<td>home-made</td>
			<td></td>
			<td>motor pover:250W, water head:8m</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>water tank</td>
			<td>home-made</td>
			<td></td>
			<td>volume:500L</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>DRT-2-2 direct solar actinometer</td>
			<td>Beijing Tian Yu De Technology Co. Ltd.</td>
			<td>03140132</td>
			<td>sensitivity:13.257&#956;V/W&#8226;m2</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>TBQ-2 solar pyranometer</td>
			<td>Jinzhou Sunshine Technology Development Co., Ltd., China</td>
			<td>209079</td>
			<td>sensitivity:12.733&#956;V/W&#8226;m2</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>SAPO-34 zeolite</td>
			<td>Langfang Peng Cai Co., Ltd., China</td>
			<td></td>
			<td>20mm in length and 2.2mm in diameter</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>ZSM-5 zeolite</td>
			<td>Langfang Peng Cai Co., Ltd., China</td>
			<td></td>
			<td>5.7mm in diameter</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

experimental system of solar adsorption refrigeration with concentrated collector

Para melhorar o desempenho de refrigeração solar adsorção, um sistema experimental com um coletor solar de concentração foi criado e investigado. Os principais componentes do sistema foram a cama adsorvente, o condensador, o evaporador, o sistema de refrigeração sub e o coletor solar. Na primeira etapa do experimento, a cama do vapor saturado era aquecida pela radiação solar sob condições fechadas, o que causou a cama de temperatura e pressão para aumentar. Quando a pressão de cama tornou-se alta o suficiente, a cama foi trocada para conectar-se ao condensador, assim, vapor de água fluiu continuamente da cama para o condensador para ser liquefeito. Em seguida, a cama necessário arrefecer após a dessorção. Na condição solar blindado, alcançada pela folha de alumínio, o loop de água circulante foi aberto para a cama. Com a água circula continuamente na cama, o calor armazenado na cama foi pegou e a pressão de cama diminuiu em conformidade. Quando a pressão de cama cair abaixo da pressão de saturação à temperatura de evaporação, foi aberta a válvula para o evaporador. Uma massa de vapor de água, corri para a cama e foi adsorvida pelo material zeólito. Com o maciço vaporização da água no evaporador, o efeito de refrigeração foi gerado por último. O resultado experimental revelou que tanto o COP (coeficiente de desempenho do sistema) e o SCP (potência de refrigeração específica do sistema) de zeólita o SAPO-34 foi maior do que a zeólita ZSM-5, não importa se o tempo de adsorção foi mais ou mais curto. O sistema de zeólita o SAPO-34 gerado um COP máximo de 0,169.

Transferência de massa característica da cama através do processo de adsorção A cama de adsorção é sempre o mais importante componente em um sistema de refrigeração de adsorção, e o calor e a característica de transferência de massa são os principais fatores que afetam o desempenho do sistema inteiro. Analisando a mudança de temperatura registada em cortes transversais como mostrado na Figura 3(painel inferior), é possível saber o calor e características de transferência de massa da cama. A Figura 4 mostra a alteração dinâmica da temperatura da cama durante o processo de adsorção. A figura ilustra que a capacidade de transferência de massa de zeólita o SAPO-34 é bom, para a adsorção dos pontos diferentes seções início quase ao mesmo tempo. Se a resistência de transferência de massa da cama é baixa, a cama pode atingir o equilíbrio de adsorção dentro de pouco tempo, e o material adsorvente na cama será totalmente empregado. Com a função de arrefecimento fortemente da convecção água circulante, a temperatura atirando-se foi contido depois eficazmente sobre 400-600 s de adsorção, com exceção do tempo-ponto 9. Em contraste, para um método de refrigerar de ar natural, a temperatura da cama diminuiria relativamente lentamente. O resultado experimental relacionado tem sido discutido exaustivamente em Du et al 14 o efeito de resfriamento insuficiente do fluxo de ar frustrado a descarga de calor da cama e em seguida impactou o desempenho do ciclo do sistema de refrigeração de adsorção. Em comparação, foi muito melhor para o sistema de refrigeração a água.
<img alt="Figure 4" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55925/55925fig4v2.jpg"> 
Figura 4: Mudança de temperatura da cama no processo de adsorção de zeólita SAPO-34. Esta figura apresenta a mudança de temperatura da cama em processo de adsorção. Através da variação da temperatura, podemos analisar as características da transferência em massa da cama. A taxa de resposta da temperatura reflete a taxa de adsorção do material na cama.
Transferência de calor característico da cama através do processo de dessorção O processo de adsorção é um calor acoplada e o fenômeno de transferência de massa. A adsorção/dessorção do adsorvente está altamente relacionada com a mudança de temperatura da cama. No entanto, a transferência de calor característico da cama não é determinada apenas pelas propriedades térmicas do adsorvente em si, mas também pela estrutura de cama. Tendemos a escolher um material com uma capacidade de adsorção forte e alta condutividade. Mas, infelizmente, muitas vezes, essas qualidades estão em conflito. Um material poroso, com boa adsorção apresenta geralmente pobre condutividade. Muitos fatores (por exemplo, a estrutura molecular, o método de processamento, o tamanho de partícula, etc.) podem afetar as propriedades térmicas do adsorvente15,16. A Figura 5 mostra a mudança de temperatura média da cama no processo de dessorção para o zeolite SAPO-34 e ZSM-5. Para facilitar a comparação, a intensidade solar gravada na campanha de teste também é apresentada. Embora a intensidade solar era quase a mesma para os dois zeólitos, o incremento da temperatura era bem diferente. Para a zeólita ZSM-5, a temperatura estava subindo acima de 32 ° C, enquanto que para o SAPO-34 foi apenas 17 ° C. Esse resultado revelou que a capacidade de transferência de calor da zeólita ZSM-5 foi melhor do que com o zeolite SAPO-34. A transferência de massa entre o adsorvente e o vapor é o processo mais importante, mas apenas com o apoio da transferência de calor pode ser realizada uma boa transferência de massa.
<img alt="Figure 5" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55925/55925fig5v2.jpg"> 
Figura 5 : A mudança da temperatura média da cama durante o processo de dessorção. Esta figura mostra a diferença de transferência de calor entre o zeolite SAPO-34 e a zeólita ZSM-5. Durante o tempo de dessorção 600 s, o incremento da temperatura para a zeólita ZSM-5 e o SAPO-34 zeólita era bem diferente. Para a zeólita ZSM-5, o aumento da temperatura foi 32,52 ° C, enquanto que para o zeolite SAPO-34 o aumento foi de apenas 17,02 ° C. Para a mesma condição de aquecimento solar, o maior incremento de temperatura da zeólita ZSM-5 indica sua superioridade de transferência de calor em relação à zeólita SAPO-34.
A dessorção característica da cama Em geral, a saída do poder de refrigeração para um sistema de adsorção é determinada pela característica da adsorvente e a taxa de transferência de calor da cama. Geralmente, o tempo para o processo de dessorção é mais que o tempo para o processo de adsorção. É essencial conhecer que as características do calor transferência na cama durante a dessorção. Aqui o índice do grau de dessorção E(t) é usado para avaliar a conformidade da dessorção da cama. E(t) é definido como a razão entre a quantidade dessorvida de vapor refrigerante, desde o início para o tempo t e a quantidade total da absorção de vapor no processo de adsorção.
Com os dados experimentais, pode ser obtida a E(t) da cama em momentos diferentes de dessorção. Em primeiro lugar, é mostrado que o grau de dessorção foi melhorado em certa medida, como a cama de temperatura aumentada. Para o sistema de zeólita SAPO-34, o E(t) aumentou de 54,9% em t = 1 h para 69,3% em t = 2 h. Por outro lado, ao mesmo tempo dessorção, o sistema de ZSM-5 mostrou um efeito de dessorção pior do que o sistema de SAPO-34. 14 embora a temperatura da cama do SAPO-34 foi comparativamente menor, como anteriormente discutido sobre a Figura 5, seu grau de dessorção foi melhor. Isto diz-nos que SAPO-34 zeólita é mais adequada para uso como o material adsorvente. Esta característica do SAPO-34 zeoilite também foi enfatizada por Gordeeva et al 17
A capacidade de refrigeração do sistema Basicamente, a capacidade de refrigeração do sistema de adsorção é refletida pela diminuição da temperatura do reservatório da água. Os resultados do teste para a temperatura do tanque são apresentados na Figura 6. A temperatura do tanque mudada com o tempo de uma forma não-linear. Diminuiu rapidamente dentro o primeiro 600 s o tempo de adsorção, e então a temperatura diminuir abrandou para baixo. Em comparação com os perfis de dois temperatura do SAPO-34 e a zeólita ZSM-5, é conhecido que a capacidade de refrigeração de zeolites a dois era bastante diferente. O decréscimo de temperatura do reservatório da água reflete diretamente a capacidade de refrigeração do sistema. Obviamente, a queda de temperatura para o sistema de SAPO-34 foi muito maior do que para o sistema ZSM-5. Com melhor dessorção características como mencionado acima, o SAPO-34 zeolite exibiu uma maior capacidade de refrigeração do que a zeólita ZSM-5. Esta identificação é consistente com a conclusão da Gordeeva et al 16 e Kakiuchi et al 18
-together.within-página = "1" &gt;<img alt="Figure 6" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55925/55925fig6v2.jpg"> 
Figura 6: a variação de temperatura do reservatório da água refrigerada. Em geral, a variação de temperatura da água gelada no tanque de evaporador não foi linear. Para o SAPO-34 zeolite, declinou rapidamente dentro o primeiro 600 s e, em seguida, o declínio desacelerou. Em contraste, a mudança de temperatura da zeólita ZSM-5 foi relativamente suave. Isso reflete a característica que a saída de poder de refrigeração diminuiu com o tempo. As duas curvas também revelaram que a diferença de desempenho de zeólita SAPO-34 e ZSM-5.
O desempenho do sistema é avaliado pelo índice de policial e SCP é determinado pela EQ. (3) e EQ. (4), respectivamente, e os resultados são mostrados na tabela 2. De acordo com a mudança não-linear da temperatura na Figura 6, dois conjuntos de dados para a adsorção de tempo tanúncios = 600 s e tanúncios = 1.800 s são apresentados. Para qualquer caso na tabela, o Qref dentro o primeiro 600 s assume uma proporção de mais de dois terços da capacidade de refrigeração total o tempo de adsorção 1.800 s. Obviamente, o SCP para tanúncios = 600 s é muito maior do que para tanúncios = 1.800 s, no entanto, os resultados de policial contrariam estes resultados. O melhor policial na tabela 2 atingiu 0,169. Análise de erro foi realizado e revelou que a incerteza do policial foi entre 6.2 – 9,4% correspondente ao teste diferentes campanhas. Ele precisa ser mencionado que a máxima policial aqui é na faixa de comparativa do resultado por Abu-Eliane et al 8 seu sistema de colecionador parabólicos gerado um policial de 0,18-0,20. O índice de SCP reflete a saída de potência específica da capacidade de refrigeração da cama. Um SCP maior implica que um poder de refrigeração superior é gerado por uma unidade de massa do adsorvente. Os resultados analisados demonstraram que tanto o policial e o SCP do SAPO-34 foram superiores às que o ZSM-5, não importa se o tempo de adsorção foi mais ou menos.
<img alt="Table 2" src="/files/ftp_upload/55925/55925table2v2.jpg"> 
Tabela 2: comparação da capacidade de refrigeração de zeólita ZSM-5 e SAPO-34. Para comparação, aqui apresentamos o desempenho global da refrigeração de adsorção de zeólita SAPO-34 e ZSM-5. O índice do SCP ou por índice de policial, o SAPO-34 sistema mostra sua superioridade ao sistema ZSM-5.

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Experimental System of Solar Adsorption Refrigeration with Concentrated Collector

Com a energia solar como a força motriz, um sistema de refrigeração de adsorção romance foi desenvolvido e experimentalmente investigado. Vapor de água e zeólita formaram o par de trabalho do sistema de adsorção. Este manuscrito descreve a configuração de plataforma experimental, o procedimento de operação e os resultados importantes.

Sistema experimental de refrigeração Solar adsorção com coletor de concentrado

To improve the performance of solar adsorption refrigeration, an experimental system with a solar concentration collector was set up and investigated. The ...

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Nanyang Technological University

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14.4K visualizações.  Beijing University of Technology. Com a energia solar como a força motriz, um sistema de refrigeração de adsorção romance foi desenvolvido e experimentalmente investigado. Vapor de água e zeólita formaram o par de trabalho do sistema de adsorção. Este manuscrito descreve a configuração de plataforma experimental, o procedimento de operação e os resultados importantes.

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Experimental Protocol for Manipulating Plant-induced Soil Heterogeneity

Coexistence theory has often treated environmental heterogeneity as being independent of the community composition; however biotic feedbacks such as plant-soil feedbacks (PSF) have large effects on plant performance, and create environmental heterogeneity that depends on the community composition. Understanding the importance of PSF for plant community assembly necessitates understanding of the role of heterogeneity in PSF, in addition to mean PSF effects. Here, we describe a protocol for manipulating plant-induced soil heterogeneity. Two example experiments are presented: (1) a field experiment with a 6-patch grid of soils to measure plant population responses and (2) a greenhouse experiment with 2-patch soils to measure individual plant responses. Soils can be collected from the zone of root influence (soils from the rhizosphere and directly adjacent to the rhizosphere) of plants in the field from conspecific and heterospecific plant species. Replicate collections are used to avoid pseudoreplicating soil samples. These soils are then placed into separate patches for heterogeneous treatments or mixed for a homogenized treatment. Care should be taken to ensure that heterogeneous and homogenized treatments experience the same degree of soil disturbance. Plants can then be placed in these soil treatments to determine the effect of plant-induced soil heterogeneity on plant performance. We demonstrate that plant-induced heterogeneity results in different outcomes than predicted by traditional coexistence models, perhaps because of the dynamic nature of these feedbacks. Theory that incorporates environmental heterogeneity influenced by the assembling community and additional empirical work is needed to determine when heterogeneity intrinsic to the assembling community will result in different assembly outcomes compared with heterogeneity extrinsic to the community composition.

Understanding the role of environmental heterogeneity in species coexistence has typically focused on types of heterogeneity that are extrinsic to the community&#8217;s species composition. We provide novel detailed methods for creating soil heterogeneity treatments using soils subject to plant-soil feedback conditioning, or heterogeneity intrinsic to the community composition.

Protocolo experimental para indução-Plant Manipulando heterogeneidade do solo

Coexistence theory has often treated environmental heterogeneity as being independent of the community composition; however biotic feedbacks such as ...

Ambiente

Experimental Protocol for Biodiesel Production with Isolation of Alkenones as Coproducts from Commercial Isochrysis Algal Biomass

The need to replace petroleum fuels with alternatives from renewable and more environmentally sustainable sources is of growing importance. Biomass-derived biofuels have gained considerable attention in this regard, however first generation biofuels from edible crops like corn ethanol or soybean biodiesel have generally fallen out of favor. There is thus great interest in the development of methods for the production of liquid fuels from domestic and superior non-edible sources. Here we describe a detailed procedure for the production of a purified biodiesel from the marine microalgae Isochrysis. Additionally, a unique suite of lipids known as polyunsaturated long-chain alkenones are isolated in parallel as potentially valuable coproducts to offset the cost of biodiesel production. Multi-kilogram quantities of Isochrysis are purchased from two commercial sources, one as a wet paste (80% water) that is first dried prior to processing, and the other a dry milled powder (95% dry). Lipids are extracted with hexanes in a Soxhlet apparatus to produce an algal oil (&#34;hexane algal oil&#34;) containing both traditional fats (i.e., triglycerides, 46-60% w/w) and alkenones (16-25% w/w). Saponification of the triglycerides in the algal oil allows for separation of the resulting free fatty acids (FFAs) from alkenone-containing neutral lipids. FFAs are then converted to biodiesel (i.e., fatty acid methyl esters, FAMEs) by acid-catalyzed esterification while alkenones are isolated and purified from the neutral lipids by crystallization. We demonstrate that biodiesel from both commercial Isochrysis biomasses have similar but not identical FAME profiles, characterized by elevated polyunsaturated fatty acid contents (approximately 40% w/w). Yields of biodiesel were consistently higher when starting from the Isochrysis wet paste (12% w/w vs. 7% w/w), which can be traced to lower amounts of hexane algal oil obtained from the powdered Isochrysis product.

Experimental Protocol for Biodiesel Production with Isolation of Alkenones as Coproducts from Commercial Isochrysis Algal Biomass

Detailed methods are presented for the production of biodiesel along with the co-isolation of alkenones as valuable coproducts from commercial Isochrysis microalgae.

Protocolo experimental para Produção de Biodiesel com Isolamento de Alkenones como subprodutos da Commercial<em&gt; Isochrysis</em&gt; Algas Biomassa

The need to replace petroleum fuels with alternatives from renewable and more environmentally sustainable sources is of growing importance. ...

Experimental Protocol for Detecting Cyanobacteria in Liquid and Solid Samples with an Antibody Microarray Chip

Global warming and eutrophication make some aquatic ecosystems behave as true bioreactors that trigger rapid and massive cyanobacterial growth; this has relevant health and economic consequences. Many cyanobacterial strains are toxin producers, and only a few cells are necessary to induce irreparable damage to the environment. Therefore, water-body authorities and administrations require rapid and efficient early-warning systems providing reliable data to support their preventive or curative decisions. This manuscript reports an experimental protocol for the in-field detection of toxin-producing cyanobacterial strains by using an antibody microarray chip with 17 antibodies (Abs) with taxonomic resolution (CYANOCHIP). Here, a multiplex fluorescent sandwich microarray immunoassay (FSMI) for the simultaneous monitoring of 17 cyanobacterial strains frequently found blooming in freshwater ecosystems, some of them toxin producers, is described. A microarray with multiple identical replicates (up to 24) of the CYANOCHIP was printed onto a single microscope slide to simultaneously test a similar number of samples. Liquid samples can be tested either by direct incubation with the antibodies (Abs) or after cell concentration by filtration through a 1- to 3-&#956;m filter. Solid samples, such as sediments and ground rocks, are first homogenized and dispersed by a hand-held ultrasonicator in an incubation buffer. They are then filtered (5 - 20 &#956;m) to remove the coarse material, and the filtrate is incubated with Abs. Immunoreactions are revealed by a final incubation with a mixture of the 17 fluorescence-labeled Abs and are read by a portable fluorescence detector. The whole process takes around 3 h, most of it corresponding to two 1-h periods of incubation. The output is an image, where bright spots correspond to the positive detection of cyanobacterial markers.

Experimental Protocol for Detecting Cyanobacteria in Liquid and Solid Samples with an Antibody Microarray Chip

The presence of cyanobacterial toxins in fresh water reservoirs for human consumption is a major concern for water management authorities. To evaluate the risk of water contamination, this article describes an protocol for the in-field detection of cyanobacterial strains in liquid and solid samples by using an antibody microarray chip.

Protocolo experimental para Detectar<em&gt; Cianobactérias</em&gt; Em amostras líquidas e sólidas com um Microarray Chip Antibody

Global warming and eutrophication make some aquatic ecosystems behave as true bioreactors that trigger rapid and massive cyanobacterial growth; this has ...

Measuring and Mapping Patterns of Soil Erosion and Deposition Related to Soil Carbonate Concentrations Under Agricultural Management

Spatial patterns of soil erosion and deposition can be inferred from differences in ground elevation mapped at appropriate time increments. Such changes in elevation are related to changes in near-surface soil carbonate (CaCO3) profiles. The objective is to describe a simple conceptual model and detailed protocol for repeatable field and laboratory measurements of these quantities. Here, accurate elevation is measured using a ground-based differential global positioning system (GPS); other data acquisition methods could be applied to the same basic method. Soil samples are collected from prescribed depth intervals and analyzed in the lab using an efficient and precise modified pressure-calcimeter method for quantitative analysis of inorganic carbon concentration. Standard statistical methods are applied to point data, and representative results show significant correlations between changes in soil surface layer CaCO3 and changes in elevation consistent with the conceptual model; CaCO3 generally decreased in depositional areas and increased in erosional areas. Maps are derived from point measurements of elevation and soil CaCO3 to aid analyses. A map of erosional and depositional patterns at the study site, a rain-fed winter wheat field cropped in alternating wheat-fallow strips, shows the interacting effects of water and wind erosion affected by management and topography. Alternative sampling methods and depth intervals are discussed and recommended for future work relating soil erosion and deposition to soil CaCO3.

Spatial patterns of soil erosion and deposition can be inferred from differences in ground elevation mapped at appropriate time increments. Such changes in elevation are related to changes in near-surface soil carbonates. Repeatable methods for field and laboratory measurements of these quantities and data analysis methods are described here.

Medição e mapeamento de padrões de erosão e deposição relacionadas às concentrações de carbonato de solo sob gestão agrícola

Spatial patterns of soil erosion and deposition can be inferred from differences in ground elevation mapped at appropriate time increments. Such changes ...

Experimental Protocol for Detecting Mitochondrial Function in Hepatocytes Exposed to Organochlorine Pesticides

This paper presents detailed methods on detecting hepatic mitochondrial function for a better understanding the cause of metabolic disorders caused by environmental organochlorine pesticides (OCPs) in hepatocytes. HepG2 cells were exposed to &#946;-hexachlorocyclohexane (&#946;-HCH) for 24 h at an equivalent dose of internal exposure in general population. Ultrastructure in hepatocytes was examined by transmission electron microscopy (TEM) to show the damage of mitochondria. Mitochondrial function was further evaluated by mitochondrial fluorescence intensity, adenosine 5'-triphosphate (ATP) levels, oxygen consumption rate (OCR) and mitochondrial membrane potential (MMP) in HepG2 cells incubated with &#946;-HCH. The mitochondria fluorescence intensity after stained by mitochondrial green fluorescent probe was observed with a fluorescence microscopy. The luciferin-luciferase reaction was used to determine ATP levels. The MMP was detected by the cationic dye JC-1 and analyzed under flow cytometry. OCR was measured with an extracellular flux analyzer. In summary, these protocols were used in detecting mitochondrial function in hepatocytes with to investigate mitochondria damages.

Understanding the influence of environmental organochlorine pesticides (OCPs) on mitochondrial function in hepatocytes is important in exploring the mechanism of OCPs causing metabolic disorders. This paper presents detailed methods on detecting hepatic mitochondrial function.

Protocolo Experimental para Detecção de Função Mitocondrial em Hepatócitos Expostos a Pesticidas Organoclorine

This paper presents detailed methods on detecting hepatic mitochondrial function for a better understanding the cause of metabolic disorders caused by ...

Experimental Methods of Dust Charging and Mobilization on Surfaces with Exposure to Ultraviolet Radiation or Plasmas

Electrostatic dust transport has been hypothesized to explain a number of observations of unusual planetary phenomena. Here, it is demonstrated using three recently developed experiments in which dust particles are exposed to thermal plasma with beam electrons, beam electrons only, or ultraviolet (UV) radiation only. The UV light source has a narrow bandwidth in wavelength centered at 172 nm. The beam electrons with the energy of 120 eV are created with a negatively biased hot filament. When the vacuum chamber is filled with the argon gas, a thermal plasma is created in addition to the electron beam. Insulating dust particles of a few tens of microns in diameter are used in the experiments. Dust particles are recorded to be lofted to a height up to a few centimeters with a launch speed up to 1 m/s. These experiments demonstrate that photo and/or secondary electron emission from a dusty surface changes the charging mechanism of dust particles. According to the recently developed &#34;patched charge model&#34;, the emitted electrons can be re-absorbed inside microcavities between neighboring dust particles below the surface, causing the accumulation of enhanced negative charges on the surrounding dust particles. The repulsive forces between these negatively charged particles may be large enough to mobilize and lift them off the surface. These experiments present the advanced understanding of dust charging and transport on dusty surfaces, and laid a foundation for future investigations of its role in the surface evolution of airless planetary bodies.

Dust charging and mobilization is demonstrated in three experiments with exposure to thermal plasma with beam electrons, beam electrons only, or ultraviolet (UV) radiation only. These experiments present the advanced understanding of electrostatic dust transport and its role in shaping the surfaces of airless planetary bodies.

Métodos experimentais de poeira e mobilização sobre superfícies com exposição à radiação ultravioleta ou Plasmas de

Electrostatic dust transport has been hypothesized to explain a number of observations of unusual planetary phenomena. Here, it is demonstrated using ...

Optimized Procedure for Determining the Adsorption of Phosphonates onto Granular Ferric Hydroxide using a Miniaturized Phosphorus Determination Method

This paper introduces a procedure to investigate the adsorption of phosphonates onto iron-containing filter materials, particularly granular ferric hydroxide (GFH), with little effort and high reliability. The phosphonate, e.g., nitrilotrimethylphosphonic acid (NTMP), is brought into contact with the GFH in a rotator in a solution buffered by an organic acid (e.g., acetic acid) or Good buffer (e.g., 2-(N-morpholino)ethanesulfonic acid) [MES] and N-cyclohexyl-2-hydroxyl-3-aminopropanesulfonic acid [CAPSO]) in a concentration of 10 mM for a specific time in 50 mL centrifuge tubes. Subsequently, after membrane filtration (0.45 &#181;m pore size), the total phosphorus (total P) concentration is measured using a specifically developed determination method (ISOmini). This method is a modification and simplification of the ISO 6878 method: a 4 mL sample is mixed with H2SO4 and K2S2O8 in a screw cap vial, heated to 148-150 &#176;C for 1 h and then mixed with NaOH, ascorbic acid and acidified molybdate with antimony(III) (final volume of 10 mL) to produce a blue complex. The color intensity, which is linearly proportional to the phosphorus concentration, is measured spectrophotometrically (880 nm). It is demonstrated that the buffer concentration used has no significant effect on the adsorption of phosphonate between pH 4 and 12. The buffers, therefore, do not compete with the phosphonate for adsorption sites. Furthermore, the relatively high concentration of the buffer requires a higher dosage concentration of oxidizing agent (K2S2O8) for digestion than that specified in ISO 6878, which, together with the NaOH dosage, is matched to each buffer. Despite the simplification, the ISOmini method does not lose any of its accuracy compared to the standardized method.

This paper introduces a procedure to investigate the adsorption of phosphonates onto iron-containing filter materials, particularly granular ferric hydroxide, with little effort and high reliability. In a buffered solution, the phosphonate is brought into contact with the adsorbent using a rotator and then analyzed via a miniaturized phosphorus determination method.

Procedimento otimizado para determinar a adsorção de fosfonatos para Granular hidróxido férrico, usando um método de determinação de fósforo miniaturizado

This paper introduces a procedure to investigate the adsorption of phosphonates onto iron-containing filter materials, particularly granular ferric ...

The Plant Infection Test: Spray and Wound-Mediated Inoculation with the Plant Pathogen Magnaporthe Grisea

Plants possess a powerful system to defend themselves against potential threats by pathogenic fungi. For agriculturally important plants, however, current measures to combat such pathogens have proved too conservative and, thus, not sufficiently effective, and they can potentially pose environmental risks. Therefore, it is extremely necessary to identify host-resistance factors to assist in controlling plant diseases naturally through the identification of resistant germplasm, the isolation and characterization of resistance genes, and the molecular breeding of resistant cultivars. In this regard, there is need to establish an accurate, rapid, and large-scale inoculation method to breed and develop plant resistance genes. The rice blast fungal pathogen Magnaporthe grisea causes severe disease symptoms and yield losses. Recently, M. grisea has emerged as a model organism for studying the mechanisms of plant-fungal pathogen interactions. Hence, we report the development of a plant virulence test method that is specific for M. grisea. This method provides for both spray inoculation with a conidial suspension and wounding inoculation with mycelium cubes or droplets of conidial suspension. The key step of the wounding inoculation method for detached rice leaves is to make wounds on plant leaves, which avoids any interference caused by host penetration resistance. This spray/wounding protocol contributes to the rapid, accurate, and large-scale screening of the pathotypes of M. grisea isolates. This integrated and systematic plant infection method will serve as an excellent starting point for gaining a broad perspective of issues in plant pathology.

The Plant Infection Test: Spray and Wound-Mediated Inoculation with the Plant Pathogen Magnaporthe Grisea

Here, we present a protocol to test plant virulence with the plant pathogen Magnaporthe grisea. This report will contribute to the large-scale screening of the pathotypes of fungi isolates and serve as an excellent starting point for understanding the resistant mechanisms of plants during molecular breeding.

O teste de infecção da planta: Spray e inoculação mediada por ferimento com o de patógeno vegetal Magnaporthe Grisea

Plants possess a powerful system to defend themselves against potential threats by pathogenic fungi. For agriculturally important plants, however, current ...

Experimental Study of the Relationship Between Particle Size and Methane Sorption Capacity in Shale

The amount of adsorbed shale gas is a key parameter used in shale gas resource evaluation and target area selection, and it is also an important standard for evaluating the mining value of shale gas. Currently, studies on the correlation between particle size and methane adsorption are controversial. In this study, an isothermal adsorption apparatus, the gravimetric sorption analyzer, is used to test the adsorption capacity of different particle sizes in shale to determine the relationship between the particle size and the adsorption capacity of shale. Thegravimetric method requires fewer parameters and produces better results in terms of accuracy and consistency than methods like the volumetric method. Gravimetric measurements are performed in four steps: a blank measurement, preprocessing, a buoyancy measurement, and adsorption and desorption measurements. Gravimetric measurement is presently considered to be a more scientific and accurate method of measuring the amount of adsorption; however, it is time-consuming and requires a strict measuring technique. A Magnetic Suspension Balance (MSB) is the key to verify the accuracy and consistency of this method. Our results show that adsorption capacity and particle size are correlated, but not a linear correlation, and the adsorptions in particles sieved into 40 - 60 and 60 - 80 meshes tend to be larger. We propose that the maximum adsorption corresponding to the particle size is approximately 250 &#181;m (60 mesh) in the shale gas fracturing.

We use an isothermal adsorption apparatus, the gravimetric sorption analyzer, to test the adsorption capacity of different particle sizes of shale, in order to find out the relationship between particle size and the adsorption capacity of shale.

Estudo experimental da relação entre o tamanho de partícula e capacidade de adsorção de metano em xisto

The amount of adsorbed shale gas is a key parameter used in shale gas resource evaluation and target area selection, and it is also an important standard ...

Preparation of Biomass-based Mesoporous Carbon with Higher Nitrogen-/Oxygen-chelating Adsorption for Cu(II) Through Microwave Pre-Pyrolysis

An environment-friendly technique for synthesizing biomass-based mesoporous activated carbon with high nitrogen-/oxygen-chelating adsorption for Cu(II) is proposed. Bagasse impregnated with phosphoric acid is utilized as the precursor. To pyrolyze the precursor, two separate heating modes are used: microwave pyrolysis and conventional electric-heating pyrolysis. The resulting bagasse-derived carbon samples are modified with nitrification and reduction modification. Nitrogen (N)/oxygen (O) functional groups are simultaneously introduced to the surface of activated carbon, enhancing its adsorption of Cu(II) by complexing and ion-exchange. Characterization and copper adsorption experiments are performed to investigate the physicochemical properties of four prepared carbon samples and determine which heating method favors the subsequent modification for doping of N/O functional groups. In this technique, based on analyzing data of nitrogen adsorption, Fourier transform infrared spectroscopy, and batch adsorption experiments, it is proven that microwave-pyrolyzed carbon has more defect sites and, therefore, time-saving effective microwave pyrolysis contributes more N/O species to the carbon, although it leads to a lower specific surface area. This technique offers a promising route to synthesis adsorbents with higher nitrogen and oxygen content and a higher adsorption capacity of heavy-metal ions in wastewater remediation applications.

Preparation of Biomass-based Mesoporous Carbon with Higher Nitrogen-/Oxygen-chelating Adsorption for CuII Through Microwave Pre-Pyrolysis

Here, we present a protocol to synthesize nitrogen/oxygen dual-doped mesoporous carbon from biomass by chemical activation in different pyrolysis modes followed by modification. We demonstrate that the microwave pyrolysis benefits the subsequent modification process to simultaneously introduce more nitrogen and oxygen functional groups on the carbon.

Preparação da biomassa de carbono de mesoporos com nitrogênio superior-/ oxigênio-quelantes de adsorção para Cu(II) através de pre-pirólise microondas

An environment-friendly technique for synthesizing biomass-based mesoporous activated carbon with high nitrogen-/oxygen-chelating adsorption for Cu(II) is ...