The authors thank Tyler Gorney and Aida Rahim at Luna Innovations for their invaluable technical insight and assistance with our application.
The submitted manuscript has been created by UChicago Argonne, LLC, Operator of Argonne National Laboratory ("Argonne"). Argonne, a U.S. Department of Energy Office of Science laboratory, is operated under Contract No. DE-AC02-06CH11357. This work was supported by the U.S. Department of Energy, Office of Nuclear Energy.

Tipo 1. Selecione Optimal Sensor de Aplicação <ol><li> Escolha comprimento do sensor baseado em troca entre velocidade de amostragem e número de pontos de dados. NOTA: uma amostras de interrogador sensores de até 50 m de comprimento em 2.5 Hz e resolução &lt;10 mm, enquanto os outros sensores de amostras até 10 m de comprimento com resolução de 5 mm e 100 Hz. </li><li> Selecione um tipo de fibra óptica monomodo com base em requisitos dos limites de serviço temperatura, tempo de resposta, sensibilidade umidade e configuração de instalação (nu ou em capilar). NOTA: 155 mm de diâmetro de modo único revestido de poliimida telecom comercial de fibra óptica Aqui temos utilizado. NOTA: Ver Tabelas 1 e 2 como exemplos de fibras e configurações que usamos em nosso laboratório. </li></ol> 2. Instale fibra óptica no ponto de teste <ol><li> secção de teste aberto através da remoção de uma das placas laterais de vidro compridas. </li><li> Faça furos de 1 mm de diâmetroem paredes laterais 3 mm abaixo da tampa para as âncoras de arame (fig. 3). NOTA: Âncoras prender o fio de aço que suportam o sensor. O passo âncora pode ser variada de acordo com a dimensão da secção de ensaio e carregamento dinâmico esperado de fluxo. O campo 20 milímetros usado aqui mostrou-se estável com vibração mínima no fluxo de cerca de 1 m / seg. Vibração corrompe DTS sinais e é mais problemática com longas sensores 15,16. </li><li> Cadeia um segmento de fio de aço de 127 um de diâmetro em toda a secção de ensaio, amarrando-o para uma âncora de latão em cada extremidade do tanque. Repita até que há um total de 47 segmentos de fios amarrados através do tanque. </li><li> Cortar 50 m de fibra óptica usando comunicações / eletricistas tesouras com reserva para ser consumido no conector splicing e fibra de terminação (provavelmente &lt;0,5 m, mas depende de proficiência em splicing). Recolher esta fibra em uma pequena bobina, ~ 50 mm de diâmetro. </li><li> Coloque o primeiro segmento do sensor em uma borda da área escolhida para medir a temperatura with, o conjunto de sensores. NOTA: Depois do primeiro segmento é fixada em posição, a fibra vai ser enrolada por um segmento adjacente, fixa em posição, e mais fibra dispensado para o segmento seguinte, num processo repetitivo que constrói a matriz até que toda a fibra é usada. </li><li> Tecer as fibras acima e abaixo de fios adjacentes, trabalhando a partir de um lado do tanque para a outra fibra, distribuir a partir do carretel, conforme necessário. NOTA: A fibra é perpendicular ao fio, como mostrado na Fig. 3 com o tecido de suporte contra a força da gravidade numa direcção e o fluxo na outra. </li><li> Anexar cada extremidade do primeiro segmento de fibra à tampa com fita adesiva transparente convencional ou fita da película de poliimida. O primeiro segmento da matriz está agora no lugar. NOTA: Não fixe o sensor tenso como uma corda de guitarra, mas sim tenso o suficiente para ser em linha reta e eliminar a folga visível. Se o sensor é tensionado, pequenas deformações no suporte, por exemplo, EXPAN térmicasion da tampa, vai mudar essa tensão e gerar anômala deslocamentos de sinal e erros de medição. </li><li> Laço da fibra 180 graus a devolvê-lo de volta para o segmento seguinte, como mostrado na Fig. 4 e a fita para a tampa a uma distância de 10 mm a partir do primeiro segmento. NOTA: Minimizar o diâmetro de espira, uma vez que é &quot;desperdiçado fibra&quot; (não faz parte da matriz), mas deve ser cerca de 30 mm ou mais para tensões toleráveis. A fibra usada aqui tem tolerado 30 mm de diâmetro loops para vários meses sem perda de sinal perceptível, mas limites variam de acordo com tipo de fibra. Para a fibra utilizada aqui, o fabricante especifica a &quot;curto prazo&quot; limite raio de curvatura como ≥ 10 mm e &quot;longo prazo&quot; limite como ≥ 17 mm. </li><li> Mais uma vez tecer a fibra entre os fios na direcção do lado oposto do tanque e a fita em posição. Repetir o processo de laço, com fita adesiva, e tecer até que toda a fibra é usada. </li></ol> 3. Splice Connector e Terminação de Fibra <ol><li> Unir um conector modo single-type LC a uma extremidade da fibra utilizando um splicer da fusão seguindo as instruções do fabricante 17. </li><li> Cortar ~ 0,25 m de fibra de terminação com o electricista / comunicação tesoura e splice para a outra extremidade da fibra, mais uma vez com uma coladeira fusão seguindo as instruções do fabricante. NOTA: Esta montagem (fibra, conector e terminação) vai agora ser referido como um &quot;sensor&quot;. A fibra de terminação dispersa sinal residual a partir do pulso de laser para evitar o seu retorno para o interrogador. </li></ol> 4. Configuração Sensor <ol><li> Ligue a extremidade do conector do tipo LC do sensor na porta interrogador e iniciar o software de configuração. </li><li> Gerar dados do sensor de amplitude, selecionando &quot;adquirir&quot; (distinto de dados de temperatura), que é exibido automaticamente quando a verificação for concluída. NOTA: O traço de um sensor com boas emendas terão o general as características mostradas na fig. 5. Um pobre emenda pode ser indicada por um piso de ruído indistinto ou reflexo dominante, onde se espera que o conector. Se um pobre emenda é suspeita, volte ao passo 3 e repita o procedimento de splicing. </li><li> Seleccionar a parte activa do sensor, arrastando o cursor amarelo mostrado no ecrã para o início do sensor e o cursor vermelho até ao fim. </li><li> Dê o sensor de um nome e selecione &quot;salvar arquivos de sensores&quot;. NOTA: O sensor está agora configurado e pronto para uso. </li><li> Feche o software de configuração e mudar para o software de medição. </li></ol> 5. Mapa Sensor de Posição da secção de teste <ol><li> Inicie o software de medição interrogador e carregar o sensor apenas configurado. </li><li> Ligue um ferro de solda a um transformador variável definida para ~ 40%, pré-aquecimento durante 5-10 min. NOTA: O ferro de solda gera picos de temperatura locais para o mapeamento. Um ferro de solda pode melt o revestimento de fibra e arruinar o sensor assim que começar com uma configuração de baixa transformador, usando apenas energia suficiente para obter picos claros. A 10-20 ° C, pico suficiente para este processo. </li><li> Selecione &quot;medida&quot; no software interrogador para plotar dados em tempo real na tela. </li><li> Diminuir o zoom para exibir todo o sensor na tela. </li><li> Segure ferro de solda perto do sensor e brevemente tocá-lo no primeiro ponto de mapeamento, aqui o mais segmento do respiradouro onde se encontra com a tampa (Fig. 4). </li><li> posição do registro do pico de temperatura como indicado pelo software, juntamente com a localização física correspondente dentro da secção de ensaio. </li><li> Repita 5,5-5,6 para mapear os pontos finais de todos os 49 segmentos. </li></ol> 6. Sensor de base: A Link to temperatura absoluta <ol><li> Posição de um ou mais de temperatura padrões, por exemplo, TC ou detector de temperatura de resistência (RTD), perto das DTS para servir como o padrão que liga DTS leituras para te absolutamperatura. </li><li> Feche o tanque, substituindo a placa lateral longa de vidro que foi removido na etapa 2.1. </li><li> Isolar o tanque por envolvê-lo em mantas ou painéis de isolamento convencionais e deixe-a descansar durante a noite para estabelecer um ambiente isotérmico. </li><li> Inicie o software interrogador, selecione &quot;linha de base&quot; (ou &quot;tara&quot;), e, simultaneamente, note / gravar a TC (ou RTD) leitura. Quando o software é terminar com a linha de base, selecione &quot;medida&quot; para traçar dados ao vivo para examinar a qualidade da linha de base. NOTA: Este passo crítico estabelece a linha de base do DTS e o sinal deve agora indicar zero, isto é, AT (x) = 0 ± uma fracção de grau. De agora em diante, o sinal vai variar conforme a temperatura do tanque diverge a partir da temperatura de referência: AT (x) = T (x) ABS - base T, em que T (x) abs é a temperatura absoluta ao longo da fibra e da base T é a linha de base temperatura 6,18. Se o teste section é nonisothermal, base de T deverá ser uma função da posição, isto é, base T (x), e precisão será comprometida, a menos base T (x) é mapeada com mais do que um TC ou RTD (ver secção de discussão). Não se mova ou tocar o sensor até a etapa 7 está concluída. esticá-la de qualquer forma pode introduzir compensações que podem degradar a precisão da medição. </li><li> Examinar o sinal vivo, que não deve desviar longe de zero. Se deriva é excessiva para uma aplicação (o nosso limite é de aproximadamente 0,5 ° C depois de ~ 5 min), permitir mais tempo para seção de teste para atingir o equilíbrio térmico e / ou melhorar o isolamento (ver nota abaixo) e, em seguida, repita o passo 6.4. NOTA: A qualidade do sinal é sempre melhor imediatamente após a linha de base e irá variar ao longo do tempo, dependendo da distribuição da temperatura dentro da secção de ensaio. Bom isolamento e longos períodos de espera antes de forro de base irá reduzir a dispersão e erros de medição. Considerável, desvios rápidos indicar a seção de teste não éisotérmico, o que acabará por levar a medições imprecisas. </li><li> Seleccione a função de registro no software interrogador e gravar 10-100 scans de dados DTS para as mesmas condições estagnada, isotérmicos apenas usados ​​para gerar a linha de base. Record também a leitura TC / RTD. NOTA: Este é os dados de reserva de verificações pós-teste de compensações que podem ser geradas pela tensão de fluxo ou deformação inesperada da seção de teste ou suportes. </li></ol> 7. Teste de funcionamento <ol><li> Ligue o compressor para gerar o fluxo de ar e ajustar controladores de fluxo para combinar com as taxas de fluxo em 1,25 kg / s para cada canal. NOTA: A velocidade média de admissão é de 1,1 m / seg e número de Reynolds é 10.000. </li><li> Ajustar a potência do aquecedor de 600 W para aquecer o jet a leste de 20 ° C acima do jet oeste, que é a temperatura ambiente. </li><li> Permitir que o sistema para executar durante a noite para alcançar o equilíbrio. </li><li> No dia seguinte examinar sinal DTS ao vivo para avaliar os níveis de ruído. Selecione o sensor &quot;Gage length &quot;no software para alcançar os níveis de ruído aceitáveis ​​(a 30 milímetros Gage é usado aqui). NOTA: comprimento Gage corresponde ao sensor resolução espacial. Em geral, sinalizar ruído aumenta conforme diminui comprimento Gage e como aumentos de vibração induzida por fluxo (consulte o guia de utilizador e de referência 13 e 14). </li><li> Log 2.000 DTS scans a 4 Hz. </li><li> Desligue a energia de aquecimento e fluxo de ar. Deixe o tanque sentar-se durante a noite para atingir o equilíbrio e gravar 10-100 DTS scans para complementar o conjunto de dados pré-teste pós-teste guardado para compensar cheques. </li></ol> Análise 8. Dados <ol><li> Seleccione a função de pós-processamento na janela principal do software interrogador e importe os dados de teste, que está em um formato binário proprietário. </li><li> Exportar os dados como um arquivo de texto simples que podem ser lidos por programas de planilhas convencionais. NOTA: Estes dados representam AT medido ao longo da fibra, onde AT (x) = T (x) abs - base T. Ele contém nenhuma referência aposição na secção de teste (ver Fig. 6). Detalhes adicionais estão disponíveis no guia do usuário do interrogador e referências 6 e 16 para esta etapa ea próxima. </li><li> Dados de texto de importação em uma planilha convencional e converter em temperatura absoluta, adicionando linha de base T, medida pelo TC ou RTD no passo 6.4, a todos os dados. NOTA: A conversão para temperatura absoluta é simplesmente uma correção de valor único offset: T (x) = abs AT (x) + T linha de base, uma vez que têm estipulado que a seção de teste foi isotérmica durante a linha de base. </li><li> Use o software de planilha ou programa de manipulação de dados semelhante para decompor os dados T (x) e mapeá-lo para posições físicas dentro da seção de teste como o mostrado nas Figuras 7 e 8. NOTA: O programa irá utilizar os dados recolhidos com o ferro de solda na etapa 5. </li></ol>

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The authors have nothing to disclose.

Nós demonstramos a utilização de um DTS numa experiência de dinâmica de fluidos. A principal vantagem destes sensores é o grande número de pontos de medição que podem ser obtidos a partir de um único sensor. As DTS aqui utilizados dados gerados em 4.067 pontos através de um plano de 0,5 x 0,8 m, muito além dos limites possíveis de sensores de ponto convencionais, tais como termopares. Enquanto tal densidade de dados pode ser ultrapassado por técnicas ópticas, tais como fluorescência induzida por laser (LIF), a DTS funcionará em fluidos e aplicações que não têm acesso óptico opacos. A densidade de um DTS dados de alta é adequado para experimentos envolvidos na validação do código de dinâmica de fluidos computacional. Baseline é o passo crítico no protocolo e central na determinação precisão da medição. Uma seção de teste isotérmica é essencial para garantir todo o DTS está em uma temperatura quando baseline. Se isso não for possível, a base torna-se t base T (x), que deve ser MAPPed por vários TCs colocados em estreita proximidade com as DTS. Embora a qualidade da linha de base pode ser melhorado desta forma, que complica o processo de mapeamento do DTS linha de base com as normas para a conversão a temperatura absoluta. Sempre à procura de fontes de tensão após a linha de base, que podem introduzir mudanças de sinal imprevisíveis. Tais fontes são, por exemplo, a expansão da seção de teste térmico, que se estende do sensor, o movimento de suportes, carregamento dinâmico de altas taxas de fluxo, ou a vibração induzida pelo fluxo. As medidas pré e pós-teste sob condições isotérmicas vai ajudar a identificar tais problemas. sensibilidade da estirpe é o principal defeito desta DTS-base espalhamento Rayleigh. Ao contrário de sensores convencionais, como termopares, que é sensível ao manuseio, umidade e vibração. Estes problemas são mais relevantes para a configuração do sensor nua demonstrado aqui, mas muito menos importante para sensores alojados em capilares. Ao contrário de sensores convencionais, a DTS não podem ser adquiridos com a papelada rastreá-lo para um padrão de calibração reconhecido como o NIST (National Institute of Standards and Technology). In-situ calibrações são necessárias, de preferência com uma seção de teste isotérmica, que pode ser difícil em alguns aplicações. Vibração é de especial preocupação para a fibra nua amarrada em uma seção de teste de grande porte. Tivemos sucesso misturado com uma matriz de orientação vertical que atravessa o eixo longo do tanque em comprimentos de segmento de 1,7 m. Uma configuração com 28 m de fibra e 16 segmentos bom desempenho durante um estudo 18, mas as tentativas de estendê-lo a 53 m com 29 segmentos foi mal sucedida 16. Em geral, um sinal de ruído para qualquer comprimento e configuração do sensor pode ser diminuída aumentando o comprimento de referência sobre o qual o software calcula o interrogador deslocamento do sinal de Rayleigh, mas isso reduz a resolução espacial eficaz. cada Applicação deve encontrar o seu próprio equilíbrio entre o ruído de sinal e resolução espacial. Mais uma vez, estas dificuldades podem ser evitadas em grande parte, alojando o sensor em um capilar à custa do tempo de resposta térmica prolongada. Esta tecnologia relativamente nova medição de temperatura requer o desenvolvimento para reduzir a susceptibilidade à vibração. Muito deste trabalho envolverá necessariamente o hardware e software interrogador. Os próprios sensores também podem ser melhorados para reduzir a sensibilidade para manuseio e umidade mudanças, que são afetados pelos revestimentos de fibras. Trabalho poderia focar no desenvolvimento de revestimentos superiores ao poliimida e fibras revestidas de acrilato atualmente disponível no mercado.

dinâmica de fluidos computacional (CFD) códigos são usados ​​para simular uma grande variedade de sistemas de fluidos, a partir do fluxo de ar em torno de aviões e automóveis até arterial fluxo sanguíneo. O alcance ea fidelidade de tais simulações têm crescido com a disponibilidade de poder computacional. No entanto, apesar da sofisticação das simulações avançadas, sua precisão e confiabilidade são muitas vezes difíceis de quantificar. Na prática, a precisão dos códigos de CFD é avaliada por comparação com dados experimentais simulações em uma validação do código de processo chamado. Um típico conjunto de dados experimental é composto principalmente de velocidade e temperatura medições, tanto idealmente de alta resolução espacial e temporal para facilitar a validação do código rigoroso. Campos de velocidade pode ser mapeado em alta resolução utilizando velocimetria por imagem de partículas (PIV), uma técnica de 1,2 óptica bem estabelecida. Em contraste, é difícil para mapear domínios de temperatura com resolução comparável à de PIV. Optical técnicas como a fluorescência induzida por laser estão disponíveis 3,4, mas eles exigem câmeras e relativamente lasers de alta potência, e não são adequados para fluidos opacos. Uma alternativa está disponível na técnica relativamente nova de sensores de temperatura distribuídos com base no espalhamento Rayleigh e interferometria de comprimento de onda varreu (SWI) 5-7. Milhares de medições de temperatura podem ser adquiridos ao longo de uma única fibra óptica. Um sensor de temperatura distribuída (DTS) pode se estender por grandes campos e função de fluxo em ambientes que não são adequados para as técnicas baseadas em imagens 8. Há também ETEDs baseados em Raman e difusão de Brillouin 9,10, mas de sensores com base em dispersão de Rayleigh e SWI fornecer a resolução espacial e temporal mais adequado para as experiências típicas dinâmica de fluidos. Embora a densidade oferta de dados ETEDs muito além de sensores tradicionais, como termopares (CT), sensores baseados em Rayleigh scatteanel de responder a esticar bem como a temperatura 11. Se o revestimento de fibra é higroscópico, sensores também respondem a umidade muda 12,13. Absorção de vapor de água incha o revestimento enquanto dessorção encolhe 14, o que tensiona a fibra de vidro subjacente e altera o sinal. Como resultado, a precisão é afectada pelo tratamento, vibração, e mudanças na humidade relativa. Isso é completamente diferente de sensores tradicionais e métodos de instalação e de medição assim não convencionais devem ser observados para obter dados precisos. Este artigo demonstra o uso de um DTS em um experimento de mistura térmica, apresentando um protocolo e diretrizes para garantir a precisão. Os DTS aqui utilizados baseia-se na detecção e análise de espalhamento Rayleigh dentro de uma guia de onda de fibra óptica. A distribuição aleatória de impurezas e de variações estruturais ao longo do núcleo da fibra dá origem a um padrão de retroespalhamento que é único para a fibra e geralmente estável. O espectro e a amplitudedeste padrão pode ser lido para servir como uma assinatura de fibra. As alterações físicas, tais como mudanças de temperatura ou uma tensão alterar a assinatura de uma forma reproduzível, e detectar variações de assinatura é a base para o uso da fibra como um sensor. A Figura 1 ilustra os principais componentes do dispositivo de detecção optoelectrónicos, chamados um interrogador do sensor óptico distribuído, e denotados aqui simplesmente como &quot;interrogador&quot;. Em uma técnica conhecida como interferometria de comprimento de onda varreu, um laser de baixa potência ajustável lança um sinal de banda estreita na fibra com a finalidade de registrar resultante backscatter 5-7. O laser é varrido através de um intervalo de vários nanómetros e o sinal de referência e dividir entre pernas de medição. A luz dispersa a partir do sensor é combinado com o sinal de referência para gerar sinais de interferência nos detectores. saída do detector é digitalizado e analisado para recuperar o sinal de espalhamento Rayleigh. o Rayleassinatura igh das mudanças de sensores no comprimento de onda onde a temperatura sensor (tensão ou humidade) mudanças. A magnitude desta mudança de comprimento de onda está relacionada com sensores de sensibilidade, que é uma constante física associada com o tipo de fibra, que tem um factor de calibragem análogo ao do coeficiente de Seebeck de um TC. A Figura 2 mostra o tanque de vidro que serve como a secção de teste utilizado neste estudo. A câmera atrás do tanque dá uma sensação de escala. O ar entra através de duas condutas hexagonais e mistura-se antes de sair através de um respiradouro. Para destacar os jatos, um fluxo de fluxo foi semeada com névoa de óleo, enquanto o outro permaneceu ar puro. A tampa do tanque tem uma janela coberta por uma tela de polímero preto. Apesar de não ser visível na foto, o DTS é suspenso abaixo da tela preta. A 50 m de comprimento DTS foi montado por baixo da tampa do tanque, como mostrado na Fig. 3. Foi formado a partir de fibras ópticas revestidas com poli-imida 155 um de diâmetroe pendurado 127 fio de aço de um de diâmetro amarrado entre painéis de extremidade do tanque. O sensor foi tecida através do fio em um padrão alternado e em loop e para trás através do tanque de 49 vezes. Estende-se por um plano de 0,5 x 0,8 m e gera 1.355 pontos independentes de dados a 4 Hz e resolução espacial de 30 mm, 4.067 pontos de dados quando amostrado com espaçamento de 10 mm. Tal dados de temperatura alta densidade complementa dados de velocidade e aumenta o valor dos conjuntos de dados para a validação de CFD. O protocolo descreve o processo de escolha do sensor, fabricação e configuração enquanto incidindo sobre as preocupações específicas na utilização das DTS em um experimento de dinâmica de fluidos.

<table><tbody><tr><td>Sensor interrogator</td><td>Luna Inc.</td><td>ODiSI-A and -B</td><td>The two systems differ primarily in speed and spatial resolution</td></tr><tr><td>Fusion splicer</td><td>Fujikura</td><td>70S</td><td></td></tr><tr><td>Cleaver</td><td>Fujikura</td><td>CT-3A</td><td></td></tr><tr><td>3-hole jacket stripper</td><td>Fiber Instrument Sales</td><td>F11301T</td><td></td></tr><tr><td>Optical fibers</td><td>OFS, Specialty Photonics Division</td><td>BF06160-02</td><td>Polyimide coating</td></tr><tr><td>Optical fibers</td><td>Newport Corp.</td><td>F-SM1500-4.2/50</td><td>Acrylate coating</td></tr><tr><td>Connector</td><td>AFL Global</td><td>FUSE-LC-9U-SMA-6</td><td></td></tr><tr><td>Termination fiber</td><td>OFS, Specialty Photonics Division</td><td>552 HPWR 040</td><td></td></tr></tbody></table>

fiber optic distributed sensors for high-resolution temperature field mapping

A confiabilidade da dinâmica de fluidos computacional (CFD) códigos é verificada comparando simulações com dados experimentais. Um conjunto de dados típico consiste principalmente de velocidade e temperatura leituras, tanto idealmente com alta resolução espacial e temporal para facilitar a validação do código rigoroso. Embora os dados de velocidade alta resolução é facilmente obtida através de técnicas de medição ópticos, como velocimetria de imagem de partículas, tem sido difícil obter dados de temperatura com resolução semelhante. sensores tradicionais, tais como termopares não pode preencher esse papel, mas o recente desenvolvimento do sensoriamento distribuídos com base no espalhamento Rayleigh e interferometria de onda varreu oferece resolução adequada para o trabalho de validação do código de CFD. Milhares de medições de temperatura podem ser gerados ao longo de uma única fibra óptica fina em centenas de Hertz. Sensores funcionar em grandes faixas de temperatura e dentro de fluidos opacos, onde técnicas ópticas não são adequados. Mas este tipo de sensoré sensível à tensão e humidade, bem como a temperatura e assim a precisão é afectada pelo tratamento, vibração, e mudanças na humidade relativa. Tal comportamento é bastante diferente de sensores tradicionais e os procedimentos de instalação e funcionamento de modo não-convencionais são necessárias para garantir medições precisas. Este trabalho demonstra a execução de um sensor de temperatura distribuído Rayleigh-tipo de dispersão através de uma experiência de mistura térmica envolvendo dois jactos de ar a 25 e 45 ° C. Nós apresentamos critérios para orientar a seleção de fibra óptica para o sensor e descrever a configuração de instalação para um experimento de jato de mistura. Nós ilustramos baselining sensor, que liga as leituras para um padrão de temperatura absoluta, e discutir questões práticas, tais como erros devido ao fluxo induzido por vibração. Este material pode auxiliar os interessados ​​em medições de temperatura com densidade de dados de altura e largura de banda para experimentos de dinâmica de fluidos e aplicações similares. Destacamos armadilhas específicas para esses sensores para considerăção no projeto e operação de experiência.

Os dados em bruto DTS está representada na Fig. 6 mostrando AT medido a partir da temperatura de linha de base (aproximadamente 20 ° C) em função da distância ao longo do sensor. Os dados são &quot;em bruto&quot;, no sentido de que ele não tenha sido convertido para a temperatura absoluta e mapeados para posições físicas no interior da secção de ensaio. Os dados são baseados em um comprimento de calibre 30 mm, o que proporciona 1,666 medições independentes ao longo do comprimento total do sensor de 50 m. A 30 milímetros Gage foi aplicada em intervalos de 10 mm de um modo oversampling que aumenta o número de pontos de dados a 5.000. Essa densidade de dados não é possível com os sensores convencionais, como TCs. Em x = 0 na Fig. 6 o sensor está na extremidade leste do tanque, e quando x aumenta ele faz um loop e para trás em direção ao extremo oeste. Picos ocorrem onde o sensor passa sobre o jet leste quente e, em seguida, desaparecer onde é mais frio je oestet. A trama mostra como até mesmo o sinal bruto a partir de um único DTS pode fornecer um retrato básico de temperatura ao longo de um vasto região. Observe o ruído de sinal no final oeste da fibra, o que é devido à vibração induzida por fluxo. Apesar da vibração não era visível a olho nu, era suficiente para degradar o sinal e vemos este problema na maioria das vezes com sensores longos (&gt; 10 m). Os dados brutos é mapeado para a seção de teste na Fig. 7, que mostra a temperatura em todo o plano de medição de 0,5 x 0,8 m formada pela matriz DTS. O ponto de vista é a partir de cima do tanque olhando para baixo sobre a tampa. Contornos dos canais hexagonais são incluídos como meio de orientação. O contorno é baseado em 4.067 pontos de dados uma vez que os laços gravadas sob a tampa são excluídos. A interpolação linear entre os segmentos adjacentes do sensor foi utilizado para criar o contorno 2D. ºe contorno fornece uma noção clara do padrão térmico sob a tampa com uma região quente sobre o jato leste, mas não centrada em torno dele. Também evidente é uma simetria áspero em torno do plano médio do tanque, que é y = 0 no gráfico. Este tipo de dados de temperatura é um complemento útil para dados de velocidade em estudos de dinâmica de fluidos envolvendo mistura térmica e transferência de calor. validação do código rigoroso requer esses dados de alta resolução para ambos os campos de temperatura e de velocidade. Os mesmos dados do sensor podem ser processados ​​para revelar a magnitude das flutuações de temperatura. Os RMS (Root Mean Square) dos 2.000 conjunto de dados de digitalização é plotado na Figura 8. Magenta marca a região onde as flutuações de temperatura são relativamente elevados. Esta é também uma região de elevada turbulência, onde os dois jactos crescentes interagir como colidir com a tampa. dados RMS é útil para a modelação turbulência no contexto da mistura térmica. Figura esquemática 1. interrogador. Componentes Princípio de interrogador sensor de distribuição óptica para medições de temperatura. O sistema é baseado em interferometria de comprimento de onda varreu, o que caracteriza a assinatura Rayleigh retroespalhamento do sensor. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig1large.jpg" target="_blank">Por favor clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> <img alt="Figura 2" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig2.jpg" /> Figura 2. seção Teste jato da Air mistura experiência:. Ar entra tanque através de base através de dois canais hexagonais e misturas antes de sair através da abertura superior. A tela preta a tapar a janela da tampa é de 3 mm acima das DTS (não visível). <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig2large.jpg" target="_blank">Pl</a>facilitar clique aqui para ver uma versão maior desta figura. <img alt="Figura 3" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig3.jpg" /> Figura 3. DTS configuração de montagem. Vista de cima do tanque de mostrar DTS tecidas entre os fios de suporte de aço amarradas através do longo eixo do tanque. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig3large.jpg" target="_blank">Por favor clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> <img alt="Figura 4" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig4.jpg" /> Figura 4. DTS close-up. Close-up foto de DTS com visão de dentro do tanque para cima a tampa para destacar loops do sensor, apego e localização do primeiro ponto de teste a ser mapeada com ferro de solda. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig4large.jpg" target="_blank">Por favor clique aqui para ver uma versão maior deste Fi</a>gura. <img alt="Figura 5" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig5.jpg" /> Figura 5. sinal de espalhamento Rayleigh. Típico sinal de espalhamento Rayleigh gravado com utilitário de configuração de sensor (sensor de curto mostrado aqui para maior clareza). terminação adequada irá gerar queda de sinal afiada para piso de ruído. A etapa sinal de ligeira e reflexão modesta no conector é característica de um conector adequadamente emendadas. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig5large.jpg" target="_blank">Por favor clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> <img alt="Figura 6" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig6.jpg" /> Figura 6. Os dados brutos DTS. A única digitalização dos dados DTS matérias com o jato leste quente a 45 ° C e jet oeste frio a 25 ° C. Picos ocorrem onde o sensor é directamente<html> acima do jato quente. Lembre-se que o sensor é loop e para trás entre paredes do tanque. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig6large.jpg" target="_blank">Por favor clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> <img alt="Figura 7" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig7.jpg" /> Figura 7. A medição da temperatura do ar abaixo de tampa. DTS dados brutos convertidos em temperatura absoluta e mapeados para a posição física dentro do tanque. Dados baseados em 2.000 exames registrados a 4 Hz. Dados espaçamento de 10 mm para um total de 4.067 pontos de dados representados graficamente. A interpolação linear utilizado para encher as regiões entre os segmentos do sensor. Hexágonos mostrar posições de entradas. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig7large.jpg" target="_blank">Por favor clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> 54076fig8.jpg &quot;/&gt; Figura 8. raiz quadrada média (RMS) da temperatura medida. RMS de dados representados na Fig. 7. Magenta indica flutuações de temperatura elevada e a mistura térmica de jactos quentes e frias. Hexágonos mostrar posições de entradas. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig8large.jpg" target="_blank">Por favor clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> <img alt="tabela 1" src="/files/ftp_upload/54076/54076table1.jpg" /> Tabela 1. Pedido de grandeza do tempo de resposta térmica para tipos de fibras seleccionadas e configurações de habitação em fluxo cruzado a 1 m / seg e 20 ° C. <img alt="mesa 2" src="/files/ftp_upload/54076/54076table2.jpg" /> Tabela 2. limites de temperatura de operação aproximada e sensibilidades umidade para configurações de revestimento selecionados.

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Fiber Optic Distributed Sensors for High-resolution Temperature Field Mapping

Nós demonstramos a utilização de um sensor de fibra óptica distribuída para mapeamento do campo de temperatura da mistura de jactos de ar. O sensor baseado em espalhamento Rayleigh gera milhares de pontos de dados ao longo de uma única fibra para fornecer resolução espacial excepcionais que é inatingível com sensores tradicionais, tais como termopares.

Fibra Óptica sensores distribuídos para High-resolution Mapeamento Temperatura campo

The reliability of computational fluid dynamics (CFD) codes is checked by comparing simulations with experimental data. A typical data set consists ...

fiber-optic-distributed-sensors-for-high-resolution-temperature-field

Nanyang Technological University

Research

JoVE Journal

Engineering

11.9K visualizações.  Argonne National Laboratory.  Nós demonstramos a utilização de um sensor de fibra óptica distribuída para mapeamento do campo de temperatura da mistura de jactos de ar. O sensor baseado em espalhamento Rayleigh gera milhares de pontos de dados ao longo de uma única fibra para fornecer resolução espacial excepcionais que é inatingível com sensores tradicionais, tais como termopares. 

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Method for Simultaneous fMRI/EEG Data Collection during a Focused Attention Suggestion for Differential Thermal Sensation

In the present work, we demonstrate a method for concurrent collection of EEG/fMRI data. In our setup, EEG data are collected using a high-density 256-channel sensor net. The EEG amplifier itself is contained in a field isolation containment system (FICS), and MRI clock signals are synchronized with EEG data collection for subsequent MR artifact characterization and removal. We demonstrate this method first for resting state data collection. Thereafter, we demonstrate a protocol for EEG/fMRI data recording, while subjects listen to a tape asking them to visualize that their left hand is immersed in a cold-water bath and referred to, here, as the cold glove paradigm. Thermal differentials between each hand are measured throughout EEG/fMRI data collection using an MR compatible temperature sensor that we developed for this purpose. We collect cold glove EEG/fMRI data along with simultaneous differential hand temperature measurements both before and after hypnotic induction. Between pre and post sessions, single modality EEG data are collected during the hypnotic induction and depth assessment process. Our representative results demonstrate that significant changes in the EEG power spectrum can be measured during hypnotic induction, and that hand temperature changes during the cold glove paradigm can be detected rapidly using our MR compatible differential thermometry device.

We present a protocol for concurrent collection of EEG/fMRI data, and synchronized MR clock signal recording. We demonstrate this method using a unique paradigm whereby subjects receive &#x2018;cold glove&#x2019; instructions during scanning, and EEG/fMRI data are recorded along with hand temperature measurements both before and after hypnotic induction.

Método para coleta simultânea de dados fMRI/EEG durante uma sugestão de atenção focada para sensação térmica diferencial

In the present work, we demonstrate a method for concurrent collection of EEG/fMRI data. In our setup, EEG data are collected using a high-density ...

Comportamento

Surface Renewal: An Advanced Micrometeorological Method for Measuring and Processing Field-Scale Energy Flux Density Data

Advanced micrometeorological methods have become increasingly important in soil, crop, and environmental sciences. For many scientists without formal training in atmospheric science, these techniques are relatively inaccessible. Surface renewal and other flux measurement methods require an understanding of boundary layer meteorology and extensive training in instrumentation and multiple data management programs. To improve accessibility of these techniques, we describe the underlying theory of surface renewal measurements, demonstrate how to set up a field station for surface renewal with eddy covariance calibration, and utilize our open-source turnkey data logger program to perform flux data acquisition and processing. The new turnkey program returns to the user a simple data table with the corrected fluxes and quality control parameters, and eliminates the need for researchers to shuttle between multiple processing programs to obtain the final flux data. An example of data generated from these measurements demonstrates how crop water use is measured with this technique. The output information is useful to growers for making irrigation decisions in a variety of agricultural ecosystems. These stations are currently deployed in numerous field experiments by researchers in our group and the California Department of Water Resources in the following crops: rice, wine and raisin grape vineyards, alfalfa, almond, walnut, peach, lemon, avocado, and corn.

Surface renewal is a micrometeorological method that is being used increasingly to determine energy fluxes, but its technical complexity makes it inaccessible to a broad audience. We describe the steps needed to set up and calibrate a surface renewal field station, to acquire and process data, and to correctly interpret results.

Advanced micrometeorological methods have become  increasingly important in soil, crop, and environmental sciences.  For many scientists without formal ...

Ambiente

High-resolution Fiber-optic Microendoscopy for in situ Cellular Imaging

Many biological and clinical studies require the longitudinal study and analysis of morphology and function with cellular level resolution. Traditionally, multiple experiments are run in parallel, with individual samples removed from the study at sequential time points for evaluation by light microscopy. Several intravital techniques have been developed, with confocal, multiphoton, and second harmonic microscopy all demonstrating their ability to be used for imaging in situ 1. With these systems, however, the required infrastructure is complex and expensive, involving scanning laser systems and complex light sources. Here we present a protocol for the design and assembly of a high-resolution microendoscope which can be built in a day using off-the-shelf components for under US$5,000. The platform offers flexibility in terms of image resolution, field-of-view, and operating wavelength, and we describe how these parameters can be easily modified to meet the specific needs of the end user.
We and others have explored the use of the high-resolution microendoscope (HRME) in in vitro cell culture 2-5, in excised 6 and living animal tissues 2,5, and in human tissues in vivo 2,7. Users have reported the use of several different fluorescent contrast agents, including proflavine 2-4, benzoporphyrin-derivative monoacid ring A (BPD-MA) 5, and fluoroscein 6,7, all of which have received full, or investigational approval from the FDA for use in human subjects. High-resolution microendoscopy, in the form described here, may appeal to a wide range of researchers working in the basic and clinical sciences. The technique offers an effective and economical approach which complements traditional benchtop microscopy, by enabling the user to perform high-resolution, longitudinal imaging in situ.

High-resolution Fiber-optic Microendoscopy for in situ Cellular Imaging

In many biological and clinical situations it is advantageous to study cellular processes as they evolve in their native microenvironment. Here we describe the assembly and use of a low-cost fiber-optic microscope which can provide real time imaging in cell culture, animal studies, and clinical patient studies.

De alta resolução de fibra óptica para Microendoscopy In situ Celular imagem

Many biological and clinical studies require the longitudinal study and analysis of morphology and function with cellular level resolution.  ...

Bioengenharia

Development of Whispering Gallery Mode Polymeric Micro-optical Electric Field Sensors

Optical modes of dielectric micro-cavities have received significant attention in recent years for their potential in a broad range of applications. The optical modes are frequently referred to as "whispering gallery modes" (WGM) or "morphology dependent resonances" (MDR) and exhibit high optical quality factors. Some proposed applications of micro-cavity optical resonators are in spectroscopy1, micro-cavity laser technology2, optical communications3-6 as well as sensor technology. The WGM-based sensor applications include those in biology7, trace gas detection8, and impurity detection in liquids9. Mechanical sensors based on microsphere resonators have also been proposed, including those for force10,11, pressure12, acceleration13 and wall shear stress14. In the present, we demonstrate a WGM-based electric field sensor, which builds on our previous studies15,16. A candidate application of this sensor is in the detection of neuronal action potential.
The electric field sensor is based on polymeric multi-layered dielectric microspheres. The external electric field induces surface and body forces on the spheres (electrostriction effect) leading to elastic deformation. This change in the morphology of the spheres, leads to shifts in the WGM. The electric field-induced WGM shifts are interrogated by exciting the optical modes of the spheres by laser light. Light from a distributed feedback (DFB) laser (nominal wavelength of ~ 1.3 &mu;m) is side-coupled into the microspheres using a tapered section of a single mode optical fiber. The base material of the spheres is polydimethylsiloxane (PDMS). Three microsphere geometries are used: (1) PDMS sphere with a 60:1 volumetric ratio of base-to-curing agent mixture, (2) multi layer sphere with 60:1 PDMS core, in order to increase the dielectric constant of the sphere, a middle layer of 60:1 PDMS that is mixed with varying amounts (2% to 10% by volume) of barium titanate and an outer layer of 60:1 PDMS and (3) solid silica sphere coated with a thin layer of uncured PDMS base. In each type of sensor, laser light from the tapered fiber is coupled into the outermost layer that provides high optical quality factor WGM (Q ~ 106). The microspheres are poled for several hours at electric fields of ~ 1 MV/m to increase their sensitivity to electric field.

A high-sensitivity photonic micro sensor was developed for electric field detection. The sensor exploits the optical modes of a dielectric sphere. Changes in the external electric field perturb the sphere morphology leading to shifts in its optical modes. The electric field strength is measured by monitoring these optical shifts.

Desenvolvimento de Whispering Gallery Modo poliméricos Micro-ópticos sensores do campo eléctrico

Optical modes of dielectric micro-cavities have received significant attention in recent years for their potential in a broad range of applications. The ...

Engenharia

Fabrication and Testing of Photonic Thermometers

In recent years, a push for developing novel silicon photonic devices for telecommunications has generated a vast knowledge base that is now being leveraged for developing sophisticated photonic sensors. Silicon photonic sensors seek to exploit the strong confinement of light in nano-waveguides to transduce changes in physical state to changes in resonance frequency. In the case of thermometry, the thermo-optic coefficient, i.e., changes in refractive index due to temperature, causes the resonant frequency of the photonic device such as a Bragg grating to drift with temperature. We are developing a suite of photonic devices that leverage recent advances in telecom compatible light sources to fabricate cost-effective photonic temperature sensors, which can be deployed in a wide variety of settings ranging from controlled laboratory conditions, to the noisy environment of a factory floor or a residence. In this manuscript, we detail our protocol for the fabrication and testing of photonic thermometers.

We describe the process of fabrication and testing of photonic thermometers.

Fabricação e teste dos termómetros fotônicos

In recent years, a push for developing novel silicon photonic devices for telecommunications has generated a vast knowledge base that is now being ...

Química

A Random-displacement Measurement by Combining a Magnetic Scale and Two Fiber Bragg Gratings

Long-distance displacement measurements using optical fibers have always been a challenge in both basic research and industrial production. We developed and characterized a temperature-independent fiber Bragg grating (FBG)-based random-displacement sensor that adopts a magnetic scale as a novel transferring mechanism. By detecting shifts of two FBG center wavelengths, a full-range measurement can be obtained with a magnetic scale. For identification of the clockwise and counterclockwise rotation direction of the motor (in fact, the direction of movement of the object to be tested), there is a sinusoidal relationship between the displacement and the center wavelength shift of the FBG; as the anticlockwise rotation alternates, the center wavelength shift of the second FBG detector shows a leading phase difference of around 90&#176; (+90&#176;). As the clockwise rotation alternates, the center wavelength shift of the second FBG displays a lagging phase difference of around 90&#176; (-90&#176;). At the same time, the two FBG-based sensors are temperature independent. If there is some need for a remote monitor without any electromagnetic interference, this striking approach makes them a useful tool for determining the random displacement. This methodology is appropriate for industrial production. As the structure of the whole system is relatively simple, this displacement sensor can be used in commercial production. In addition to it being a displacement sensor, it can be used to measure other parameters, such as velocity and acceleration.

A protocol to create a full-range linear displacement sensor, combining two packaged fiber Bragg grating detectors with a magnetic scale, is presented.

Uma medida do aleatório-deslocamento combinando uma escala magnética e dois gratings do Bragg da fibra

Long-distance displacement measurements using optical fibers have always been a challenge in both basic research and industrial production. We developed ...

A Silicon-tipped Fiber-optic Sensing Platform with High Resolution and Fast Response

In this article, we introduce an innovative and practically promising fiber-optic sensing platform (FOSP) that we proposed and demonstrated recently. This FOSP relies on a silicon Fabry-Perot interferometer (FPI) attached to the fiber end, referred to as Si-FOSP in this work. The Si-FOSP generates an interferogram determined by the optical path length (OPL) of the silicon cavity. Measurand alters the OPL and thus shifts the interferogram. Due to the unique optical and thermal properties of the silicon material, this Si-FOSP exhibits an advantageous performance in terms of sensitivity and speed. Furthermore, the mature silicon fabrication industry endows the Si-FOSP with excellent reproducibility and low cost toward practical applications. Depending on the specific applications, either a low-finesse or high-finesse version will be utilized, and two different data demodulation methods will be adopted accordingly. Detailed protocols for fabricating both versions of the Si-FOSP will be provided. Three representative applications and their according results will be shown. The first one is a prototype underwater thermometer for profiling the ocean thermoclines, the second one is a flow meter to measure flow speed in the ocean, and the last one is a bolometer used for monitoring exhaust radiation from magnetically confined high-temperature plasma.

This work reports an innovative silicon-tipped fiber-optic sensing platform (Si-FOSP) for high-resolution and fast-response measurement of a variety of physical parameters, such as temperature, flow, and radiation. Applications of this Si-FOSP span from oceanographic research, mechanical industry, to fusion energy research.

Uma plataforma de sensoriamento de fibra óptica com ponta de silicone com alta resolução e resposta rápida

In this article, we introduce an innovative and practically promising fiber-optic sensing platform (FOSP) that we proposed and demonstrated recently. This ...

Design, Instrumentation and Usage Protocols for Distributed In Situ Thermal Hot Spots Monitoring in Electric Coils using FBG Sensor Multiplexing

Random wound coils are a key operational element of most electric apparatus in modern industrial systems, including low voltage electric machines. One of the major current bottlenecks in improved exploitation of electrical devices is the high sensitivity of their wound components to in-service thermal stress. The application of conventional thermal sensing methods (e.g., thermocouples, resistance temperature detectors) for thermal condition monitoring of current carrying random wound coils can impose considerable operational limitations due to sensor size, EMI sensitivity and the existence of electrically conductive material in their construction. Another substantial limitation exists in distributed sensing applications and is caused by what is often a considerable length and volume of conventional sensor wiring leads.
This paper reports the design of a fiber optic FBG&#160;sensing system&#160;intended for enabling real-time distributed internal thermal&#160;condition monitoring within random wound coils. The procedure of random wound coil instrumentation with the FBG sensing system is reported in a case study on an IEEE standard wound coil representative of those utilized in electrical machines. The reported work also presents and discusses important practical and technical aspects of FBG sensing system implementation and application, including the FBG array geometry design, sensing head and fiber packaging, the sensor array installation and calibration procedure and the use of a commercial interrogation system for obtaining thermal measurements. Finally, the in situ multiplexed FBG sensing system thermal monitoring performance is demonstrated in representative static and dynamic thermal conditions.&#160;

This paper presents a protocol that enables instrumentation of random wound electric coils with fiber Bragg grating (FBG) thermal sensors for the purpose of distributed condition monitoring of internal thermal hot spots.

Protocolos de design, instrumentação e uso para monitoramento de pontos quentes em ondas térmicas distribuídas em bobinas elétricas usando multiplexação de sensores FBG

Random wound coils are a key operational element of most electric apparatus in modern industrial systems, including low voltage electric machines. One of ...

Optimizing Brillouin Optical Time-Domain Analyzers Based on Gain Spectrum Engineering

Demonstrated is a unique method for sensing performance enhancement in Brillouin optical time-domain analyzers (BOTDA). A Brillouin gain spectrum (BGS) is superimposed with two symmetric Brillouin loss spectra (BLS). This leads to a complex engineered spectrum shape that is more resistant to the sensing system noise. Instead of only one pump and probe interaction as in the conventional BOTDA setup, three optical probe waves are exploited, with one probe located in the BGS and the other two symmetrically in the BLS. Due to the resistance and insensitivity of the engineered spectrum shape to the noise, the sensing performance is enhanced by 60% and the measurand resolution is doubled.

A protocol for Brillouin optical time-domain analyzers based on gain spectrum engineering is presented. Enhancements in the sensing performance, including sensing range and measurand resolution are achieved and the excess Brillouin intensity noise is studied. The protocol introduces a new way to enhance distributed Brillouin sensing performance.

Demonstrated is a unique method for sensing performance enhancement in Brillouin optical time-domain analyzers (BOTDA). A Brillouin gain spectrum (BGS) is ...

Fabricação de um Etalon de Fabry-Pérot para aplicação em espectroscopia de gases traços

Fabrication of a Low-Cost, Fiber-Coupled, and Air-Spaced Fabry-P&#233;rot Etalon

Fabry-P&#233;rot etalons (FPE) have found their way into many applications. In fields such as spectroscopy, telecommunications, and astronomy, FPEs are used for their high sensitivity as well as their exceptional filtering capability. However, air-spaced etalons with high finesse are usually built by specialized facilities. Their production requires a clean room, special glass handling, and coating machinery, meaning commercially available FPEs are sold for a high price. In this article, a new and cost-effective method to fabricate fiber-coupled FPEs with standard photonic laboratory equipment is presented. The protocol should serve as a step-by-step guide for the construction and characterization of these FPEs. We hope this&#160;will enable researchers to conduct fast and cost-effective prototyping of FPEs for various fields of application. The FPE, as presented here, is used for spectroscopic applications. As shown in the representative results section via proof of principle measurements of water vapor in ambient air, this FPE has a finesse of 15, which is sufficient for the photothermal detection of trace concentrations of gases.

Autor em destaque: Fabricação de um Fabry-Pérot Etalon de baixo custo, acoplado a fibra e espaçado a ar  

This protocol describes the construction of a low-cost, discrete, fiber-coupled, and air-spaced Fabry-Perot etalon with various applications, such as in trace-gas spectroscopy. The fabrication is possible in any facility with standard optical laboratory equipment available.

Fabricação de um Etalon Fabry-Pérot de baixo custo, acoplado à fibra e com espaço a ar

Fabry-P&#233;rot etalons (FPE) have found their way into many applications. In fields such as spectroscopy, telecommunications, and astronomy, FPEs are ...