The authors thank Tyler Gorney and Aida Rahim at Luna Innovations for their invaluable technical insight and assistance with our application.
The submitted manuscript has been created by UChicago Argonne, LLC, Operator of Argonne National Laboratory ("Argonne"). Argonne, a U.S. Department of Energy Office of Science laboratory, is operated under Contract No. DE-AC02-06CH11357. This work was supported by the U.S. Department of Energy, Office of Nuclear Energy.

Tipo 1. Selezionare ottimale del sensore per applicazioni <ol><li> Scegli lunghezza del sensore sulla base di compromesso tra velocità di campionamento e il numero di punti dati. NOTA: Una campioni interrogatore sensori fino a 50 m di lunghezza a 2.5 Hz e risoluzione &lt;10 mm, mentre gli altri campioni sensori fino a 10 m di lunghezza con una risoluzione di 5 mm e 100 Hz. </li><li> Selezionare un tipo di fibra ottica monomodale sulla base di requisiti relativi ai limiti di servizio temperatura, tempo di risposta, la sensibilità, l&#39;umidità e la configurazione di installazione (nudo o in capillare). NOTA: Qui abbiamo usato 155 micron di diametro single-mode poliimmide rivestita in fibra ottica di Telecom commerciale. NOTA: Vedere tabelle 1 e 2 come esempi di fibre e configurazioni che abbiamo usato nel nostro laboratorio. </li></ol> 2. Installare fibra ottica nella sezione di prova <ol><li> sezione di prova aperta rimuovendo una delle piastre laterali di vetro lunghe. </li><li> Praticare fori del diametro di 1 mmnelle pareti laterali 3 mm al di sotto del coperchio per ancoraggi di filo (Fig. 3). NOTA: Ancore sostengono filo d&#39;acciaio che supportano il sensore. Il passo ancoraggio può essere variata conformemente dimensione del vano e caricamento dinamico previsto dal flusso. Il passo di 20 millimetri usata qui si è dimostrato stabile, con minime vibrazioni del flusso nei pressi di 1 m / sec. Vibrazioni corrompe DTS segnali ed è più problematico con sensori lunghi 15,16. </li><li> String un segmento di filo di acciaio 127 micron diametro attraverso la sezione di prova legandola ad una espansione in ottone a ciascuna estremità del serbatoio. Ripetere fino ci sono un totale di 47 segmenti di filo teso attraverso il serbatoio. </li><li> Tagliare 50 m di fibra ottica utilizzando comunicazione / Elettricisti forbici con riserva per essere consumato nel connettore giunzione e terminazione in fibra (probabilmente &lt;0,5 m, ma dipende dalla competenza a splicing). Raccogliere questa fibra su un rocchetto piccolo, ~ 50 mm di diametro. </li><li> Posare il primo segmento sensore ad un bordo della area scelta per misurare la temperatura ingegnoh matrice di sensori. NOTA: Dopo il primo segmento è fissato in posizione, la fibra verrà ripetuto per un segmento adiacente, in posizione fissa, e più fibra erogato per il segmento successivo in un processo iterativo che costruisce la matrice fino ad esaurimento della fibra. </li><li> Weave la fibra sopra e sotto i fili adiacenti, lavorando da un lato del serbatoio all&#39;altro, fibra erogazione dalla bobina come necessario. NOTA: La fibra è perpendicolare al filo, come mostrato in Fig. 3 con il tessuto di supporto contro la forza di gravità in una direzione e il flusso nell&#39;altra. </li><li> Fissare ciascuna estremità del segmento prima fibra al coperchio con nastro adesivo trasparente convenzionale o nastro poliimmide film. Il primo segmento della matrice è ora in atto. NOTA: Non fissare il sensore tesa come una corda di chitarra, ma piuttosto abbastanza tesa per essere dritto e prendere l&#39;allentamento visibile. Se il sensore viene tensionato, piccole deformazioni del supporto, ad esempio, dilatazioni termichesione del coperchio, cambierà questa tensione e generare anomala offset segnale ed errori di misura. </li><li> Loop la fibra 180 gradi per tornare indietro per il segmento successivo come mostrato in Fig. 4 e nastro al coperchio ad una distanza di 10 mm dal primo segmento. NOTA: Minimizzare il diametro ciclo poiché è &quot;fibra sprecato&quot; (non parte della matrice), ma dovrebbe essere di circa 30 mm o più per sollecitazioni tollerabili. La fibra usata qui è tollerato 30 mm di diametro con passanti per diversi mesi senza alcuna perdita di segnale evidente, ma i limiti varierà con il tipo di fibra. Per la fibra utilizzata qui, il costruttore specifica il &quot;breve termine&quot; limite raggio di curvatura come ≥ 10 mm e limite &quot;a lungo termine&quot;, come ≥ da 17 mm. </li><li> Ancora tessere la fibra tra i fili verso il lato opposto del serbatoio e del nastro in posizione. Ripetere il processo di loop, nastratura, e tessitura fino ad esaurimento della fibra. </li></ol> 3. Connettore Splice e Terminazione di fibra <ol><li> Splice un connettore monomodale LC-tipo ad una estremità della fibra utilizzando una giuntatrice a fusione seguendo le istruzioni del produttore 17. </li><li> Tagliare ~ 0,25 m fibra terminazione con le forbici / comunicazione elettricista e giuntare all&#39;altra estremità della fibra, di nuovo con una giuntatrice a fusione seguendo le istruzioni del produttore. NOTA: Questa assemblea (fibra, connettore, e la terminazione) saranno ora indicato come un &quot;sensore&quot;. La fibra terminazione disperde segnale residuo dalla impulso laser per evitare di tornare al interrogatore. </li></ol> 4. Configurazione del sensore <ol><li> Inserire il connettore fine LC-tipo del sensore nella porta interrogatore e avviare il software di configurazione. </li><li> Generare dati del sensore ampiezza selezionando &quot;acquisizione&quot; (distinto da dati di temperatura), che viene visualizzata automaticamente quando la scansione è completata. NOTA: La traccia di un sensore con buone giunzioni avrà il genecaratteristiche ral mostrate in Fig. 5. Un povero giunzione può essere indicata da un rumore di fondo indistinto o riflessione dominante in cui è previsto il connettore. Se si sospetta un povero giunzione, tornare al punto 3 e ripetere la procedura di splicing. </li><li> Selezionare la porzione attiva del sensore trascinando il cursore giallo mostrata sullo schermo all&#39;inizio del sensore e il cursore rosso alla fine. </li><li> Dare il sensore di un nome e selezionare &quot;salvare i file dei sensori&quot;. NOTA: Il sensore è ora configurato e pronto per l&#39;uso. </li><li> Chiudere il software di configurazione e passare al software di misura. </li></ol> 5. Mappa del sensore di posizione della sezione di prova <ol><li> Avviare il software di misura interrogatore e caricare il sensore appena configurato. </li><li> Collegare un saldatore ad un trasformatore variabile impostato a ~ 40%, preriscaldamento per 5-10 min. NOTA: Il saldatore genera picchi di temperatura locale per la mappatura. Un saldatore lattina melt il rivestimento in fibra e rovinare il sensore in modo da iniziare con un&#39;impostazione bassa del trasformatore, utilizzando solo energia sufficiente per ottenere i punti chiari. A C spike 10-20 ° sufficiente per questo processo. </li><li> Selezionare &quot;misura&quot; nel software interrogatore per tracciare dati in tempo reale sullo schermo. </li><li> Zoom indietro per visualizzare l&#39;intero sensore sullo schermo. </li><li> Tenere saldatore vicino al sensore e brevemente toccare al primo punto di mappatura, qui la più lontana segmento dalla bocca dove incontra il coperchio (Fig. 4). </li><li> posizione Record di picco di temperatura indicato dal software insieme alla posizione fisica corrispondente all&#39;interno del vano. </li><li> Ripetere 5,5-5,6 per mappare i punti finali di tutti i 49 segmenti. </li></ol> 6. Sensore di base: Il collegamento alla temperatura assoluta <ol><li> Norme di posizione di uno o più di temperatura, ad esempio, TC o rilevatore di temperatura di resistenza (RTD), vicino alle DTS per servire come standard di collegamento DTS letture per te assolutamperature. </li><li> Chiudere il serbatoio sostituendo la lastra di vetro lato lungo che è stato rimosso nel passaggio 2.1. </li><li> Isolare il serbatoio avvolgendolo in coperte o pannelli isolanti convenzionali e lasciare riposare durante la notte per creare un&#39;atmosfera isotermica. </li><li> Avviare il software interrogatore, selezionare &quot;base&quot; (o &quot;tara&quot;), e allo stesso tempo nota / registrare il TC (o RTD) lettura. Quando il software è finito con la linea di base, selezionare &quot;misura&quot; per tracciare i dati in tempo reale per esaminare la qualità della linea di base. NOTA: Questo passaggio critico stabilisce la base DTS e il segnale dovrebbe indicare zero, cioè, DT (x) = 0 ± una frazione di grado. D&#39;ora in poi, il segnale varia la temperatura del serbatoio diverge dalla temperatura di riferimento: DT (x) = T (x) abs - Base T, dove T (x) abs è la temperatura assoluta lungo la fibra e la base T è la linea di base temperatura di 6,18. Se il test di section è nonisothermal, base T sarà in funzione della posizione, vale a dire, base T (x), e la precisione sarà compromessa a meno di base T (x) è mappato con più di una TC o RTD (vedi sezione di discussione). Non ti muovere o toccare il sensore fino al passaggio 7 è completato. Tendendo in alcun modo può introdurre compensazioni che possono degradare la precisione di misura. </li><li> Esaminate il segnale in tensione, che non dovrebbe deriva lontano da zero. Se la deriva è eccessiva per l&#39;applicazione (il nostro limite è di circa 0,5 ° C dopo ~ 5 min), concedere più tempo per la sezione di prova per raggiungere l&#39;equilibrio termico e / o migliorare l&#39;isolamento (vedi nota sotto) e poi ripetere il passaggio 6.4. NOTA: La qualità del segnale è sempre meglio subito dopo il basale e verrà deriva nel tempo a seconda della distribuzione di temperatura all&#39;interno del vano. periodi buon isolamento e di lunga attesa prima rivestimento di base ridurrà la deriva e l&#39;errore di misurazione. Sizeable, rapidi derive indicano la sezione di prova non èisotermica, che alla fine porterà a misurazioni imprecise. </li><li> Selezionare la funzione di registrazione nel software interrogatore e registrare 10-100 scansioni di dati DTS per le stesse condizioni stagnanti, isoterme solo utilizzati per generare la linea di base. Record anche la lettura TC / RTD. NOTA: Si tratta di dati di riserva per i controlli post-test di compensazioni che possono essere generati dal ceppo di flusso o deformazione inattesa della sezione di prova o di supporti. </li></ol> 7. Test Run <ol><li> Accendere il compressore per generare un flusso d&#39;aria e regolare regolatori di flusso per abbinare portate a 1,25 kg / sec per ciascun canale. NOTA: la velocità media dell&#39;aria aspirata è di 1,1 m / sec e numero di Reynolds è 10.000. </li><li> Impostare potenza di riscaldamento di 600 W per riscaldare il getto ad est di 20 ° C al di sopra del getto ad ovest, che è a temperatura ambiente. </li><li> Lasciare che il sistema per eseguire durante la notte per raggiungere l&#39;equilibrio. </li><li> Il giorno successivo esaminare dal vivo segnale DTS per valutare i livelli di rumore. Selezionare il sensore &quot;gage length &quot;nel software di raggiungere livelli di rumore accettabili (un calibro 30 millimetri è usato qui). NOTA: lunghezza Gage corrisponde al sensore risoluzione spaziale. In generale, il segnale rumore aumenta la lunghezza calibro diminuisce e la vibrazione aumenta flusso indotto (vedi manuale d&#39;uso e riferimento 13 e 14). </li><li> Log 2.000 DTS scansioni a 4 Hz. </li><li> Spegnere riscaldatore e il flusso d&#39;aria. Lasciate che il serbatoio di sedersi durante la notte per raggiungere l&#39;equilibrio e registrare 10-100 DTS scansioni per completare il set di dati pre-test salvato per post-test di offset controlli. </li></ol> Analisi 8. Dati <ol><li> Selezionare la funzione post-elaborazione nella finestra principale del software interrogatore e importare i dati di test, che è in un formato binario proprietario. </li><li> Esportare i dati in un file di testo che può essere letto da fogli di calcolo tradizionali. NOTA: Questi dati rappresentano DT misurato lungo la fibra dove DT (x) = T (x) ABS - base T. Esso non contiene alcun riferimento allaposizione nella sezione di prova (vedi Fig. 6). Ulteriori dettagli sono disponibili nella guida dell&#39;utente interrogatore e riferimenti 6 e 16 per questo passo e il prossimo. </li><li> Importa i dati di testo in un foglio di calcolo convenzionale e convertire alla temperatura assoluta con l&#39;aggiunta della linea di base T, misurata da TC o RTD al punto 6.4, a tutti i dati. NOTA: La conversione di temperatura assoluta è semplicemente una correzione di offset valore singolo: T (x) = abs DT (x) + T di base dal momento che abbiamo stabilito che la sezione di prova è stato isotermico durante basale. </li><li> Utilizzare il software foglio di calcolo o simile programma di manipolazione dei dati per scomporre i dati T (X) e la mappa di posizioni fisiche all&#39;interno della sezione di prova come quello mostrato nelle figure 7 e 8. NOTA: Il programma utilizzerà i dati raccolti con il saldatore al punto 5. </li></ol>

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The authors have nothing to disclose.

Abbiamo dimostrato l&#39;utilizzo di un DTS in un esperimento fluidodinamica. Il vantaggio principale di questi sensori è il grande numero di punti di misurazione che possono essere ottenuti da un singolo sensore. I DTS utilizzati qui generati dati a 4.067 punti su un piano di 0,5 x 0,8 m, ben oltre i limiti praticabili di sensori point convenzionali come termocoppie. Mentre tale densità dei dati può essere superata mediante tecniche ottiche come il laser fluorescenza indotta (LIF), una DTS funzionerà in fluidi e applicazioni che non hanno accesso ottico opaco. L&#39;alta densità di dati di un DTS è adatto per esperimenti coinvolti nella computazionale fluidodinamica validazione del codice. Baselining è il passo fondamentale nel protocollo e centrale nel determinare la precisione di misura. Una sezione di prova isotermica è essenziale per garantire l&#39;intero DTS è ad una temperatura quando baselined. Se questo non è possibile, base T diventa base T (x), che dovrebbe essere MAPPcato da più TC collocati in prossimità dei DTS. Anche se la qualità della linea di base può essere migliorata in questo modo, complica il processo di mappatura basale DTS alle norme per la conversione alla temperatura assoluta. Essere sempre alla ricerca di fonti di tensione dopo la linea di base, che può introdurre cambiamenti di segnale imprevedibili. Tali fonti sono, per esempio, sezione di prova dilatazione termica che si estende il sensore, il movimento dei supporti, caricamento dinamico da alte portate, o vibrazioni indotto dal flusso. Le misurazioni pre e post-test in condizioni isoterme contribuiranno a identificare tali problemi. sensibilità Strain è il difetto principale di questa Rayleigh scattering di DTS-based. A differenza dei sensori convenzionali come termocoppie, è sensibile alle manipolazioni, umidità e vibrazioni. Questi problemi sono più rilevanti per la configurazione del sensore nuda dimostrato qui, ma molto meno importante per i sensori alloggiati nei capillari. A differenza dei sensori tradizionali, un DTS non può essere procurato con documenti tracciando ad uno standard di calibrazione riconosciuta come NIST (National Institute of Standards and Technology). In-situ sono calibrazioni necessarie, preferibilmente con una sezione di prova isotermica, che può essere difficile in alcuni applicazioni. La vibrazione è di particolare interesse per le fibre nude appesi ad una grande sezione di prova. Abbiamo avuto successo mescolato con un allineamento verticale orientata che si estende lungo l&#39;asse della vasca a lunghezze di segmento di 1,7 m. Una configurazione con 28 metri di fibra e 16 segmenti ottenuto buoni risultati durante uno studio di 18, ma i tentativi di estenderla a 53 m con 29 segmenti ha avuto successo 16. In generale, il segnale rumore per qualsiasi lunghezza e configurazione di sensore può essere ridotto aumentando la lunghezza dell&#39;estensimetro su cui il software interrogatore calcola lo spostamento segnale di Rayleigh, ma questo riduce la risoluzione spaziale efficace. ogni Applicazione deve colpire il proprio equilibrio tra il rumore del segnale e la risoluzione spaziale. Ancora, tali difficoltà possono essere ampiamente evitati ospita il sensore in un capillare a scapito del tempo di risposta termica prolungato. Questa tecnologia relativamente nuova misurazione della temperatura richiede uno sviluppo per ridurre la suscettibilità alle vibrazioni. Molto di questo lavoro sarà necessariamente comportare l&#39;hardware e il software interrogatore. I sensori stessi possono anche essere migliorati per ridurre la sensibilità ai cambiamenti di gestione e di umidità, che sono colpiti da rivestimenti in fibra. Il lavoro potrebbe concentrarsi su sviluppo di rivestimenti superiori alla poliimmide e fibre acriliche rivestite attualmente in commercio.

fluidodinamica computazionale (CFD) codici vengono utilizzati per simulare una grande varietà di sistemi fluidi, dal flusso d&#39;aria intorno aerei e automobili fino arteriosa flusso sanguigno. La portata e la fedeltà di tali simulazioni sono cresciuti con la disponibilità di potenza di calcolo. Tuttavia, nonostante la sofisticazione delle simulazioni avanzate, la loro accuratezza e l&#39;affidabilità sono spesso difficili da quantificare. In pratica, l&#39;accuratezza di codici CFD viene valutata confrontando simulazioni con dati sperimentali in un processo chiamato validazione del codice. Un tipico insieme di dati sperimentali consiste principalmente di misure di velocità e temperatura, sia la risoluzione spaziale e temporale ideale di elevata per facilitare la convalida del codice rigoroso. Campi di velocità possono essere mappati ad alta risoluzione utilizzando l&#39;immagine di particelle velocimetria (PIV), una tecnica di 1,2 ottica consolidata. Al contrario, è difficile mappare campi di temperatura con risoluzione paragonabile a quella di PIV. Optical tecniche come la fluorescenza indotta da laser sono disponibili 3,4, ma richiedono telecamere e relativamente laser ad alta potenza, e non sono adatti per fluidi opachi. Un&#39;alternativa è disponibile nella tecnica relativamente nuova di rilevamento della temperatura distribuita sulla base di scattering di Rayleigh e spazzato lunghezza d&#39;onda interferometria (SWI) 5-7. Migliaia di misure di temperatura possono essere acquisiti lungo una singola fibra ottica. Un sensore di temperatura distribuita (DTS) può estendersi su grandi campi di flusso e la funzione in ambienti che non sono adatti per le tecniche di image-based 8. Ci sono anche DTSS basato su Raman e Brillouin dispersione 9,10, ma basato su sensori Rayleigh scattering SWI forniscono risoluzione spaziale e temporale più adatto per tipici esperimenti fluidodinamica. Anche se DTSS densità di offerta di dati ben al di là dei sensori tradizionali come termocoppie (TCS), sensori basati su Rayleigh scatteanello di rispondere per la tensione e la temperatura 11. Se il rivestimento della fibra è igroscopico, sensori reagiscono anche all&#39;umidità cambia 12,13. L&#39;assorbimento di vapore acqueo gonfia il rivestimento mentre desorbimento restringe 14, quali ceppi la fibra di vetro sottostante e altera il segnale. Di conseguenza, la precisione è influenzata dalla manipolazione, vibrazioni e variazioni di umidità relativa. Questo è molto diverso da sensori tradizionali e metodi di installazione e di misura in modo non convenzionale deve essere osservato per ottenere dati precisi. Questo documento illustra l&#39;utilizzo di un DTS in un esperimento di miscelazione termica, presentando un protocollo e linee guida per assicurare la precisione. I DTS usati qui si basa sulla rilevazione e l&#39;analisi di scattering di Rayleigh all&#39;interno di una guida d&#39;onda in fibra ottica. Una distribuzione casuale di impurità e varianti strutturali lungo il nucleo della fibra dà luogo ad un pattern retrodiffusione che è unico per la fibra e generalmente stabile. Lo spettro e l&#39;ampiezzadi questo modello può essere letto a servire come firma fibra. I cambiamenti fisici quali sbalzi termici o ceppo alterano la firma in modo ripetibile, e rilevando le variazioni di firma è la base per utilizzando la fibra come sensore. La Figura 1 illustra i componenti principali del dispositivo sensore optoelettronico, chiamato ottica distribuita interrogatore sensore, e indicato qui semplicemente come &quot;interrogatore&quot;. In una tecnica nota come barriere d&#39;onda interferometria, un laser a bassa potenza sintonizzabile lancia un segnale a banda stretta nella fibra ai fini della registrazione risultante backscatter 5-7. Il laser viene spazzato attraverso un intervallo di parecchi nanometri e il segnale diviso tra le gambe di riferimento e misurazione. luce diffusa dal sensore viene combinato con il segnale di riferimento per generare segnali di disturbo ai rivelatori. uscita del rivelatore è digitalizzato e analizzati per recuperare il segnale di scattering di Rayleigh. il Raylefirma IGH degli spostamenti del sensore in cui la temperatura del sensore (deformazione, o di umidità) cambia lunghezza d&#39;onda. L&#39;entità di questo spostamento di lunghezza d&#39;onda è relativo al sensore sensibilità, che è una costante fisica associata al tipo di fibra, che ha un fattore di calibrazione analogo al coefficiente Seebeck di un TC. La Figura 2 mostra la vasca di vetro che funge da sezione di prova utilizzato in questo studio. La telecamera dietro il serbatoio dà un senso di scala. L&#39;aria entra attraverso due condotti esagonali e mescola prima di uscire attraverso uno sfiato. Per evidenziare i getti, un flusso di flusso è stato seminato con nebbia d&#39;olio, mentre l&#39;altra è rimasta aria pura. Il coperchio del serbatoio ha una finestra coperta con uno schermo di polimero nero. Anche se non visibile nella foto, il DTS è sospeso sotto lo schermo nero. A 50 m di lunghezza DTS è stato montato sotto il coperchio del serbatoio, come mostrato in Fig. 3. E &#39;stata ricavata da 155 micron di diametro fibra ottica poliimmide rivestitae appeso a 127 micron di diametro del filo di acciaio teso tra pannelli di estremità del serbatoio. Il sensore è stata tessuta attraverso il filo in modo alternato e loop avanti e indietro attraverso il serbatoio di 49 volte. Si estende su un piano di 0,5 x 0,8 m e genera 1.355 punti dati indipendenti a 4 Hz e risoluzione spaziale di 30 mm, 4.067 punti dati quando sovracampionato con distanza di 10 mm. Tali dati di temperatura elevata densità integra i dati di velocità e aumenta il valore di set di dati per la convalida CFD. Il protocollo delinea il processo di selezione del sensore, la fabbricazione e la configurazione pur concentrandosi sui particolari preoccupazioni in utilizzando i DTS in un esperimento dinamica dei fluidi.

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	<colgroup>
		<col />
		<col />
		<col />
		<col />
	</colgroup>
	<tbody>
		<tr height="190">
			<td height="190" style="height:190px;width:139px;">Sensor interrogator</td>
			<td style="width:155px;">Luna Inc.</td>
			<td style="width:147px;">ODiSI-A and -B</td>
			<td style="width:172px;">The two systems differ primarily in speed and spatial resolution</td>
		</tr>
		<tr height="43">
			<td height="43" style="height:43px;width:139px;">Fusion splicer</td>
			<td style="width:155px;">Fujikura</td>
			<td style="width:147px;">70S</td>
			<td style="width:172px;"></td>
		</tr>
		<tr height="22">
			<td height="22" style="height:22px;width:139px;">Cleaver</td>
			<td style="width:155px;">Fujikura</td>
			<td style="width:147px;">CT-3A</td>
			<td style="width:172px;"></td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:139px;">3-hole jacket stripper</td>
			<td rowspan="2" style="width:155px;">Fiber Instrument Sales</td>
			<td rowspan="2" style="width:147px;">F11301T</td>
			<td rowspan="2" style="width:172px;"></td>
		</tr>
		<tr height="22">
			<td height="22" style="height:22px;width:139px;">jacket stripper</td>
		</tr>
		<tr height="64">
			<td height="64" style="height:64px;width:139px;">Optical fibers</td>
			<td style="width:155px;">OFS, Specialty Photonics Division</td>
			<td style="width:147px;">BF06160-02</td>
			<td style="width:172px;">Polyimide coating</td>
		</tr>
		<tr height="64">
			<td height="64" style="height:64px;width:139px;">Optical fibers</td>
			<td style="width:155px;">Newport Corp.</td>
			<td style="width:147px;">F-SM1500-4.2/50</td>
			<td style="width:172px;">Acrylate coating</td>
		</tr>
		<tr height="22">
			<td height="22" style="height:22px;width:139px;">Connector</td>
			<td style="width:155px;">AFL Global</td>
			<td style="width:147px;">FUSE-LC-9U-SMA-6</td>
			<td style="width:172px;"></td>
		</tr>
		<tr height="43">
			<td height="43" style="height:43px;width:139px;">Termination fiber</td>
			<td style="width:155px;">OFS, Specialty Photonics Division</td>
			<td style="width:147px;">552 HPWR 040</td>
			<td style="width:172px;"></td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

fiber optic distributed sensors for high-resolution temperature field mapping

L&#39;affidabilità di fluidodinamica computazionale (CFD) codici è verificata confrontando le simulazioni con i dati sperimentali. Un tipico insieme di dati consiste principalmente di letture di velocità e temperatura, sia idealmente ad elevata risoluzione spaziale e temporale per facilitare la convalida del codice rigoroso. Mentre alta risoluzione dati velocità è facilmente ottenuto attraverso tecniche di misurazione ottica, come immagine di particelle velocimetria, si è dimostrato difficile ottenere dati di temperatura con risoluzione simile. I sensori tradizionali come termocoppie non possono ricoprire questo ruolo, ma il recente sviluppo di sensori distribuiti sulla base di scattering di Rayleigh e-onda spazzato interferometria offre una risoluzione adatta per il lavoro di validazione del codice di CFD. Migliaia di misure di temperatura possono essere generati lungo una singola fibra ottica sottile a centinaia di Hertz. I sensori funzionano su grandi intervalli di temperatura ed entro i liquidi opachi in cui tecniche ottiche non sono adatti. Ma questo tipo di sensoreè sensibile alla deformazione e l&#39;umidità e la temperatura e quindi la precisione è influenzata da manipolazione, vibrazioni e variazioni di umidità relativa. Tale comportamento è molto diverso da sensori tradizionali e sono necessarie per garantire misurazioni accurate procedure di installazione e funzionamento in modo non convenzionale. Questo documento dimostra attuazione di un sensore di temperatura distribuita Rayleigh scattering tipo in un esperimento di miscelazione termico coinvolge due getti d&#39;aria a 25 e 45 ° C. Vi presentiamo i criteri per guidare la selezione di fibra ottica per il sensore e descrivere setup di installazione per un esperimento del getto di miscelazione. Illustriamo baselining sensore, che collega le letture ad un livello di temperatura assoluta, e discutere questioni pratiche come ad esempio gli errori dovuti al flusso indotta vibrazioni. Questo materiale può aiutare coloro che sono interessati a misure di temperatura con elevata densità di dati e la larghezza di banda per gli esperimenti dinamica dei fluidi e applicazioni simili. Evidenziamo insidie ​​specifiche per questi sensori per considezione nel disegno esperimento e funzionamento.

I dati grezzi DTS è tracciata nella fig. 6 mostra DT misurato dalla temperatura basale (circa 20 ° C) in funzione della distanza lungo il sensore. I dati sono &quot;grezzi&quot;, nel senso che esso non ha né stato convertito alla temperatura assoluta né mappato a posizioni fisiche all&#39;interno della sezione di prova. I dati si basa su una lunghezza calibro 30 mm, che fornisce 1.666 misurazioni indipendenti per tutta la lunghezza del sensore di 50 m. Il calibro 30 millimetri è stato applicato ad intervalli di 10 mm in una modalità di sovracampionamento che aumenta il numero di punti dati a 5.000. Tale densità dei dati non è possibile con i sensori convenzionali come TC. A x = 0 in Fig. 6 il sensore è all&#39;estremità orientale del serbatoio, e come x accresce loop avanti e indietro verso l&#39;estremità ovest. Picchi si verificano in cui il sensore passa sopra il getto est calda e poi dissolvenza dove è sopra il je ovest freddot. La trama illustra come anche il segnale grezzo da una singola DTS in grado di fornire una rappresentazione di base della temperatura su una piuttosto ampia regione. Notare il rumore del segnale verso l&#39;estremità ovest della fibra, che è dovuto alla vibrazione indotto dal flusso. Sebbene vibrazione non era visibile a occhio nudo, era sufficiente a degradare il segnale e vediamo questo problema più spesso con sensori lunghe (&gt; 10 m). I dati grezzi è mappato sulla sezione di prova in Fig. 7, che mostra la temperatura in tutto il piano di misura 0,5 x 0,8 m formato dalla matrice DTS. Il punto di vista è da sopra serbatoio guardando verso il basso sul coperchio. Lineamenti di canali esagonali sono compresi come un aiuto di orientamento. Il profilo è basato su 4.067 punti di dati in quanto le spire nastrate sotto il coperchio sono esclusi. interpolazione lineare tra i segmenti adiacenti sensore è stato usato per creare il contorno 2D. the contorno fornisce un chiaro senso del modello termico sotto il coperchio con una regione calda sopra il getto est, ma non è centrata intorno ad esso. Anche evidente è una simmetria di massima intorno al piano mediano del serbatoio, che è y = 0 sul terreno. Questo tipo di dati di temperatura è un complimento utile per i dati di velocità in fluidodinamica studi che coinvolgono miscelazione termica e il trasferimento di calore. validazione del codice rigoroso richiede tali dati ad alta risoluzione per entrambi i campi di temperatura e velocità. Gli stessi dati rilevati possano essere utilizzati per rivelare la grandezza delle fluttuazioni di temperatura. I RMS (scarto quadratico medio) del set di dati di scansione 2.000 sono tracciati in figura 8. Magenta segna la regione in cui le fluttuazioni di temperatura sono relativamente elevati. Questo è anche una regione di elevata turbolenza in cui i due getti aumento interagiscono come incidano sul coperchio. dati RMS è utile per modellare la turbolenza nel contesto di miscelazione termica. Figura 1. Interrogator schematica. Componenti Principio di ottica interrogatore sensore distribuito per le misure di temperatura. Il sistema si basa su lunghezza d&#39;onda spazzato interferometria, che caratterizza la firma Rayleigh backscatter del sensore. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig1large.jpg" target="_blank">Clicca qui per vedere una versione più grande di questa figura.</a> <img alt="figura 2" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig2.jpg" /> Figura 2. sezione di prova a getto d&#39;aria di miscelazione esperimento:. L&#39;aria entra serbatoio attraverso base tramite due condotti esagonali e miscele prima di uscire attraverso la parte superiore di sfiato. Lo schermo nero che copre la finestra coperchio è 3 mm sopra il DTS (non visibile). <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig2large.jpg" target="_blank">Pl</a>facilità clicca qui per vedere una versione più grande di questa figura. <img alt="Figura 3" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig3.jpg" /> Figura 3. DTS configurazione di montaggio. Vista dall&#39;alto del carro armato che mostra DTS intrecciati tra fili di sostegno in acciaio infilate attraverso l&#39;asse lungo della vasca. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig3large.jpg" target="_blank">Clicca qui per vedere una versione più grande di questa figura.</a> <img alt="Figura 4" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig4.jpg" /> Figura 4. DTS primo piano. Close-up fotografia di DTS con la vista dall&#39;interno del serbatoio verso l&#39;alto ad coperchio per mettere in evidenza i loop del sensore, l&#39;attaccamento, e la posizione del primo punto di prova da mappare con saldatore. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig4large.jpg" target="_blank">Cliccate qui per vedere una versione più grande di questo fi</a>figura. <img alt="Figura 5" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig5.jpg" /> Figura 5. segnale di scattering di Rayleigh. Tipico segnale di scattering di Rayleigh registrato con utility di configurazione del sensore (sonda breve qui mostrato per chiarezza). La corretta terminazione genererà goccia segnale acuto al rumore di fondo. Il leggero passo di segnale e di riflessione modesta sul connettore è caratteristica di un connettore correttamente impiombato. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig5large.jpg" target="_blank">Cliccate qui per vedere una versione più grande di questa figura.</a> <img alt="Figura 6" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig6.jpg" /> Figura 6. I dati grezzi DTS. Una singola scansione di DTS dati grezzi con il getto est calda a 45 ° C e jet ovest freddo a 25 ° C. Picchi si verificano in cui il sensore è direttamente<html> sopra getto caldo. Ricordiamo che il sensore sia loop avanti e indietro tra le pareti del serbatoio. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig6large.jpg" target="_blank">Clicca qui per vedere una versione più grande di questa figura.</a> <img alt="Figura 7" src="/files/ftp_upload/54076/54076fig7.jpg" /> Figura 7. misurata la temperatura dell&#39;aria sotto il cappuccio. DTS dati grezzi convertiti alla temperatura assoluta e mappati alla posizione fisica all&#39;interno del serbatoio. I dati sulla base di 2.000 scansioni registrati a 4 Hz. spaziatura dati 10 mm per un totale di 4.067 punti dati tracciati. interpolazione lineare utilizzato per riempire le regioni tra i segmenti del sensore. Esagoni mostrano le posizioni di insenature. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig7large.jpg" target="_blank">Cliccate qui per vedere una versione più grande di questa figura.</a> 54076fig8.jpg &quot;/&gt; Figura 8. Root Mean Square (RMS) della temperatura misurata. RMS di dati tracciati in Fig. 7. Magenta indica le fluttuazioni di temperatura elevata e miscelazione termica di getti caldi e freddi. Esagoni mostrano le posizioni di insenature. <a href="https://ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54076/54076fig8large.jpg" target="_blank">Cliccate qui per vedere una versione più grande di questa figura.</a> <img alt="Tabella 1" src="/files/ftp_upload/54076/54076table1.jpg" /> Tabella 1. ordine di tempo di risposta termica grandezza per i tipi di fibra selezionati e configurazioni abitative in flussi incrociati a 1 m / sec e 20 ° C. <img alt="Tabella 2" src="/files/ftp_upload/54076/54076table2.jpg" /> Tabella 2. limiti di temperatura di funzionamento approssimativo e le sensibilità di umidità per le configurazioni di rivestimento selezionati.

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Fiber Optic Distributed Sensors for High-resolution Temperature Field Mapping

Si dimostra l&#39;uso di un sensore distribuito in fibra ottica per la mappatura del campo di temperatura di miscelazione getti d&#39;aria. Il sensore dispersione a base Rayleigh genera migliaia di punti di dati lungo una singola fibra per fornire risoluzione spaziale eccezionale che è irraggiungibile con sensori tradizionali quali termocoppie.

Fibre ottiche sensori distribuiti per alta risoluzione Mappatura temperatura Campo

The reliability of computational fluid dynamics (CFD) codes is checked by comparing simulations with experimental data. A typical data set consists ...

fiber-optic-distributed-sensors-for-high-resolution-temperature-field

Nanyang Technological University

Research

JoVE Journal

Engineering

11.9K Views.  Argonne National Laboratory.  Si dimostra l'uso di un sensore distribuito in fibra ottica per la mappatura del campo di temperatura di miscelazione getti d'aria. Il sensore dispersione a base Rayleigh genera migliaia di punti di dati lungo una singola fibra per fornire risoluzione spaziale eccezionale che è irraggiungibile con sensori tradizionali quali termocoppie. 

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Development of Whispering Gallery Mode Polymeric Micro-optical Electric Field Sensors

Optical modes of dielectric micro-cavities have received significant attention in recent years for their potential in a broad range of applications. The optical modes are frequently referred to as "whispering gallery modes" (WGM) or "morphology dependent resonances" (MDR) and exhibit high optical quality factors. Some proposed applications of micro-cavity optical resonators are in spectroscopy1, micro-cavity laser technology2, optical communications3-6 as well as sensor technology. The WGM-based sensor applications include those in biology7, trace gas detection8, and impurity detection in liquids9. Mechanical sensors based on microsphere resonators have also been proposed, including those for force10,11, pressure12, acceleration13 and wall shear stress14. In the present, we demonstrate a WGM-based electric field sensor, which builds on our previous studies15,16. A candidate application of this sensor is in the detection of neuronal action potential.
The electric field sensor is based on polymeric multi-layered dielectric microspheres. The external electric field induces surface and body forces on the spheres (electrostriction effect) leading to elastic deformation. This change in the morphology of the spheres, leads to shifts in the WGM. The electric field-induced WGM shifts are interrogated by exciting the optical modes of the spheres by laser light. Light from a distributed feedback (DFB) laser (nominal wavelength of ~ 1.3 &mu;m) is side-coupled into the microspheres using a tapered section of a single mode optical fiber. The base material of the spheres is polydimethylsiloxane (PDMS). Three microsphere geometries are used: (1) PDMS sphere with a 60:1 volumetric ratio of base-to-curing agent mixture, (2) multi layer sphere with 60:1 PDMS core, in order to increase the dielectric constant of the sphere, a middle layer of 60:1 PDMS that is mixed with varying amounts (2% to 10% by volume) of barium titanate and an outer layer of 60:1 PDMS and (3) solid silica sphere coated with a thin layer of uncured PDMS base. In each type of sensor, laser light from the tapered fiber is coupled into the outermost layer that provides high optical quality factor WGM (Q ~ 106). The microspheres are poled for several hours at electric fields of ~ 1 MV/m to increase their sensitivity to electric field.

A high-sensitivity photonic micro sensor was developed for electric field detection. The sensor exploits the optical modes of a dielectric sphere. Changes in the external electric field perturb the sphere morphology leading to shifts in its optical modes. The electric field strength is measured by monitoring these optical shifts.

Sviluppo di Whispering Galleria polimerici modalità micro-ottici sensori di campo elettrico

Optical modes of dielectric micro-cavities have received significant attention in recent years for their potential in a broad range of applications. The ...

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High-resolution, High-speed, Three-dimensional Video Imaging with Digital Fringe Projection Techniques

Digital fringe projection (DFP) techniques provide dense 3D measurements of dynamically changing surfaces.&#160;Like the human eyes and brain, DFP uses triangulation between matching points in two views of the same scene at different angles to compute depth.&#160;However, unlike a stereo-based method, DFP uses a digital video projector to replace one of the cameras1. The projector rapidly projects a known sinusoidal pattern onto the subject, and the surface of the subject distorts these patterns in the camera&#8217;s field of view. Three distorted patterns (fringe images) from the camera can be used to compute the depth using triangulation.
Unlike other 3D measurement methods, DFP techniques lead to systems that tend to be faster, lower in equipment cost, more flexible, and easier to develop.&#160;DFP systems can also achieve the same measurement resolution as the camera.&#160;For this reason, DFP and other digital structured light techniques have recently been the focus of intense research (as summarized in1-5). Taking advantage of DFP, the graphics processing unit, and optimized algorithms, we have developed a system capable of 30&#160;Hz 3D video data acquisition, reconstruction, and display for over 300,000 measurement points per frame6,7.&#160;Binary defocusing DFP methods can achieve even greater speeds8.
Diverse applications can benefit from DFP techniques. Our collaborators have used our systems for facial function analysis9, facial animation10, cardiac mechanics studies11, and fluid surface measurements, but many other potential applications exist.&#160;This video will teach the fundamentals of DFP techniques and illustrate the design and operation of a binary defocusing DFP system.

This video describes the fundamentals of digital fringe projection techniques, which provide dense 3D measurements of dynamically changing surfaces.&#160;It also demonstrates the design and operation of a high-speed binary defocusing system based on these techniques.

Digital fringe projection (DFP) techniques provide dense 3D measurements of dynamically changing surfaces.&#160;Like the human eyes and brain, DFP uses ...

Construction of a High Resolution Microscope with Conventional and Holographic Optical Trapping Capabilities

High resolution microscope systems with optical traps allow for precise manipulation of various refractive objects, such as dielectric beads 1 or cellular organelles 2,3, as well as for high spatial and temporal resolution readout of their position relative to the center of the trap. The system described herein has one such "traditional" trap operating at 980 nm. It additionally provides a second optical trapping system that uses a commercially available holographic package to simultaneously create and manipulate complex trapping patterns in the field of view of the microscope 4,5 at a wavelength of 1,064 nm. The combination of the two systems allows for the manipulation of multiple refractive objects at the same time while simultaneously conducting high speed and high resolution measurements of motion and force production at nanometer and piconewton scale.

The system described herein employs a traditional optical trap as well as an independent holographic optical trapping line, capable of creating and manipulating multiple traps. This allows for the creation of complex geometric arrangements of refractive particles while also permitting simultaneous high-speed, high-resolution measurements of the activity of biological enzymes.

Costruzione di un microscopio ad alta risoluzione con convenzionali e Holographic Capabilities intrappolamento ottico

High resolution microscope systems with optical traps allow for precise manipulation of various refractive objects, such as dielectric beads 1 or cellular ...

In-situ Tapering of Chalcogenide Fiber for Mid-infrared Supercontinuum Generation

Supercontinuum generation (SCG) in a tapered chalcogenide fiber is desirable for broadening mid-infrared (or mid-IR, roughly the 2-20 &mu;m wavelength range) frequency combs1, 2 for applications such as molecular fingerprinting, 3 trace gas detection, 4 laser-driven particle acceleration, 5 and x-ray production via high harmonic generation. 6 Achieving efficient SCG in a tapered optical fiber requires precise control of the group velocity dispersion (GVD) and the temporal properties of the optical pulses at the beginning of the fiber, 7 which depend strongly on the geometry of the taper. 8 Due to variations in the tapering setup and procedure for successive SCG experiments-such as fiber length, tapering environment temperature, or power coupled into the fiber, in-situ spectral monitoring of the SCG is necessary to optimize the output spectrum for a single experiment.
	In-situ fiber tapering for SCG consists of coupling the pump source through the fiber to be tapered to a spectral measurement device. The fiber is then tapered while the spectral measurement signal is observed in real-time. When the signal reaches its peak, the tapering is stopped. The in-situ tapering procedure allows for generation of a stable, octave-spanning, mid-IR frequency comb from the sub harmonic of a commercially available near-IR frequency comb. 9 This method lowers cost due to the reduction in time and materials required to fabricate an optimal taper with a waist length of only 2 mm.
	The in-situ tapering technique can be extended to optimizing microstructured optical fiber (MOF) for SCG10 or tuning of the passband of MOFs, 11 optimizing tapered fiber pairs for fused fiber couplers12 and wavelength division multiplexers (WDMs), 13 or modifying dispersion compensation for compression or stretching of optical pulses.14-16

In-situ Tapering of Chalcogenide Fiber for Mid-infrared Supercontinuum Generation

We describe a method for in-situ tapering of As2S3 fibers to achieve efficient mid-infrared supercontinuum generation. By tapering while monitoring the supercontinuum&#x2019;s spectrum, the spectral width can be maximized for a fiber taper. In-situ fiber tapering can be applied to optimize the performance of other fiber-based devices.

In-situ assottiglia di fibra chalcogenide per Generazione Supercontinuum medio infrarosso

Supercontinuum  generation (SCG) in a tapered chalcogenide fiber is desirable for broadening mid-infrared  (or mid-IR, roughly the 2-20 &mu;m wavelength ...

Advanced Experimental Methods for Low-temperature Magnetotransport Measurement of Novel Materials

Novel electronic materials are often produced for the first time by synthesis processes that yield bulk crystals (in contrast to single crystal thin film synthesis) for the purpose of exploratory materials research. Certain materials pose a challenge wherein the traditional bulk Hall bar device fabrication method is insufficient to produce a measureable device for sample transport measurement, principally because the single crystal size is too small to attach wire leads to the sample in a Hall bar configuration. This can be, for example, because the first batch of a new material synthesized yields very small single crystals or because flakes of samples of one to very few monolayers are desired. In order to enable rapid characterization of materials that may be carried out in parallel with improvements to their growth methodology, a method of device fabrication for very small samples has been devised to permit the characterization of novel materials as soon as a preliminary batch has been produced. A slight variation of this methodology is applicable to producing devices using exfoliated samples of two-dimensional materials such as graphene, hexagonal boron nitride (hBN), and transition metal dichalcogenides (TMDs), as well as multilayer heterostructures of such materials. Here we present detailed protocols for the experimental device fabrication of fragments and flakes of novel materials with micron-sized dimensions onto substrate and subsequent measurement in a commercial superconducting magnet, dry helium close-cycle cryostat magnetotransport system at temperatures down to 0.300 K and magnetic fields up to 12 T.

We describe the methodology of mechanical exfoliation and deposition of flakes of novel materials with micron-sized dimensions onto substrate, fabrication of experimental device structures for transport experimentation, and the magnetotransport measurement in a dry helium close-cycle cryostat at temperatures down to 0.300 K and magnetic fields up to 12 T.

Metodi sperimentali avanzati per bassa temperatura magnetotrasporto Misura di nuovi materiali

Novel electronic materials are often produced for the first time by synthesis processes that yield bulk crystals (in contrast to single crystal thin film ...

High Resolution Phonon-assisted Quasi-resonance Fluorescence Spectroscopy

High resolution optical spectroscopy methods are demanding in terms of either technology, equipment, complexity, time or a combination of these. Here we demonstrate an optical spectroscopy method that is capable of resolving spectral features beyond that of the spin fine structure and homogeneous linewidth of single quantum dots (QDs) using a standard, easy-to-use spectrometer setup. This method incorporates both laser and photoluminescence spectroscopy, combining the advantage of laser line-width limited resolution with multi-channel photoluminescence detection. Such a scheme allows for considerable improvement of resolution over that of a common single-stage spectrometer. The method uses phonons to assist in the measurement of the photoluminescence of a single quantum dot after resonant excitation of its ground state transition. The phonon&#39;s energy difference allows one to separate and filter out the laser light exciting the quantum dot. An advantageous feature of this method is its straight forward integration into standard spectroscopy setups, which are accessible to most researchers.

The manuscript describes a method of phonon-assisted quasi-resonant fluorescence spectroscopy that incorporates both laser-limited resolution and photoluminescence (PL) spectroscopy. This method utilizes optical phonons to provide linewidth-limited resolution spectra of atom-like semiconductor structures in the energy domain. The method is also easily realized with a single spectrometer optical spectroscopy setup.

Alta Risoluzione Phonon-assisted Quasi-risonanza spettroscopia di fluorescenza

High resolution optical spectroscopy methods are demanding in terms of either technology, equipment, complexity, time or a combination of these. Here we ...

High-resolution Thermal Micro-imaging Using Europium Chelate Luminescent Coatings

Micro-electronic devices often undergo significant self-heating when biased to their typical operating conditions. This paper describes a convenient optical micro-imaging technique which can be used to map and quantify such behavior. Europium thenoyltrifluoroacetonate (EuTFC) has a 612 nm luminescence line whose activation efficiency drops strongly with increasing temperature, due to T-dependent interactions between the Eu3+ ion and the organic chelating compound. This material may be readily coated on to a sample surface by thermal sublimation in vacuum. When the coating is excited with ultraviolet light (337 nm) an optical micro-image of the 612 nm luminescent response can be converted directly into a map of the sample surface temperature. This technique offers spatial resolution limited only by the microscope optics (about 1 micron) and time resolution limited by the speed of the camera employed. It offers the additional advantages of only requiring comparatively simple and non-specialized equipment, and giving a quantitative probe of sample temperature.

Europium thenoyltrifluoroacetonate (EuTFC) has an optical luminescence line at 612 nm, whose activation efficiency decreases strongly with temperature. If a sample coated with a thin film of this material is micro-imaged, the 612 nm luminescent response intensity may be converted into a direct map of sample surface temperature.

Ad alta risoluzione termica micro-imaging Utilizzando europio chelato luminescenti Coatings

Micro-electronic devices often undergo significant self-heating when biased to their typical operating conditions. This paper describes a convenient ...

Nanostructured Ag-zeolite Composites as Luminescence-based Humidity Sensors

Small silver clusters confined inside zeolite matrices have recently emerged as a novel type of highly luminescent materials. Their emission has high external quantum efficiencies (EQE) and spans the whole visible spectrum. It has been recently reported that the UV excited luminescence of partially Li-exchanged sodium Linde type A zeolites [LTA(Na)] containing luminescent silver clusters can be controlled by adjusting the water content of the zeolite. These samples showed a dynamic change in their emission color from blue to green and yellow upon an increase of the hydration level of the zeolite, showing the great potential that these materials can have as luminescence-based humidity sensors at the macro and micro scale. Here, we describe the detailed procedure to fabricate a humidity sensor prototype using silver-exchanged zeolite composites. The sensor is produced by suspending the luminescent Ag-zeolites in an aqueous solution of polyethylenimine (PEI) to subsequently deposit a film of the material onto a quartz plate. The coated plate is subjected to several hydration/dehydration cycles to show the functionality of the sensing film.

A protocol for the synthesis of moisture-responsive luminescent Ag-zeolite composites is described in this report.

Compositi nanostrutturati Ag-zeolite come Sensori di umidità a base di luminescenza

Small silver clusters confined inside zeolite matrices have recently emerged as a novel type of highly luminescent materials. Their emission has high ...

Method for Recording Broadband High Resolution Emission Spectra of Laboratory Lightning Arcs

Lightning is one of the most common and destructive forces in nature and has long been studied using spectroscopic techniques, first with traditional camera film methods and then digital camera technology, from which several important characteristics have been derived. However, such work has always been limited due to the inherently random and non-repeatable nature of natural lightning events in the field. Recent developments in lightning test facilities now allow the reproducible generation of lightning arcs within controlled laboratory environments, providing a test bed for the development of new sensors and diagnostic techniques to understand lightning mechanisms better. One such technique is a spectroscopic system using digital camera technology capable of identifying the chemical elements with which the lightning arc interacts, with these data then being used to derive further characteristics. In this paper, the spectroscopic system is used to obtain the emission spectrum from a 100 kA peak, 100 &#181;s duration lightning arc generated across a pair of hemispherical tungsten electrodes separated by a small air gap. To maintain a spectral resolution of less than 1 nm, several individual spectra were recorded across discrete wavelength ranges, averaged, stitched, and corrected to produce a final composite spectrum in the 450 nm (blue light) to 890 nm (near infrared light) range. Characteristic peaks within the data were then compared to an established publicly available database to identify the chemical element interactions. This method is readily applicable to a variety of other light emitting events, such as fast electrical discharges, partial discharges, and sparking in electrical equipment, apparatus, and systems.

Emission spectroscopy techniques have traditionally been used to analyze inherently random lightning arcs occurring in nature. In this paper, a method developed to obtain the emission spectroscopy from reproducible lightning arcs generated within a laboratory environment is described.

Metodo per la registrazione dei spettri ad alta risoluzione a banda larga degli arci fulmini di laboratorio

Lightning is one of the most common and destructive forces in nature and has long been studied using spectroscopic techniques, first with traditional ...

Installation Method to Enhance Quality Control for Fiber Reinforced Polymer Spike Anchors

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they can delay or even prevent debonding failure. However, a major concern faced by designers is the premature failure of the anchors due to stress concentration. Poor installation quality and preparation of the clearance holes can result in stress concentration that provokes this premature failure. This paper deals with an installation method that aims to reduce the impact of the stress concentration and to provide a proper quality control of the preparation of the drill hole. The method involves three parts: the drilling and cleaning of the holes, the smoothing of the hole edges with a customized drill bit, and the installation of the anchor itself, including the impregnation of the anchor dowel and its insertion. Anchor fans (the free length of the spikes) are then bonded to the external FRP reinforcement. For the end anchorage, and in the case of reinforcements with multiple plies, it is recommended that the anchor fan be inserted between two plies to assist the stress-transfer mechanism. 
The proposed procedure is complemented with a design approach for spike anchors, based on an extensive database. It is proposed that the design follow a number of steps, namely: selection of the anchor diameter and subsequent tensile strength of the connector (that is to say, the anchor before fanning out the free end), evaluation of the reduction in the tensile strength due to bending, provision of enough embedment to prevent slippage failure, and consideration of the number and spacing of anchors for a given reinforcement. In this sense, it should be noted that further research is needed in order to obtain a general expression for the contribution of spike anchors to overall bond strength of FRP reinforcements.

This manuscript presents a method for controlling the quality of installation for spike anchors designed to delay delamination of externally bonded fiber reinforced polymers. The protocol includes the preparation of the drill hole and the insertion process. The most influential parameters on the efficiency of the anchors are discussed.

Metodo di installazione per migliorare il controllo di qualità per fibra rinforzata polimero Spike ancore

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they ...