Die Autoren möchten die analytische Labor des CanmetENERGY Technologiezentrum für seine technische Unterstützung und Suncor Energy Inc. zur Versorgung des synthetischen Rohöls zu danken. Teilfinanzierung für diese Studie wurde von Natural Resources Canada und der Regierung Kanadas interdepartementale Programm für Energieforschung und Entwicklung (PERD) mit Projekt-ID A22.015 zur Verfügung gestellt. Yi Zhang möchte seine von Januar 2015 bis Januar 2016 Naturwissenschaften und Engineering Research Council (NSERC) von Kanada Visiting Fellowship anzuerkennen.

<ol>
	<li>Bringezu, S., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Towards+Sustainable+Production+and+Use+of+Resources+-+Assessing+Biofuels.">Towards Sustainable Production and Use of Resources - Assessing Biofuels.</a> United Nations Environment Programme. , (2009).</li><li>Sheehan, J., Camobresco, V., Duffield, J., Graboski, M., Shapouri, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Life+cycle+inventory+for+biodiesel+and+petroleum+diesel+for+use+in+an+urban+bus.">Life cycle inventory for biodiesel and petroleum diesel for use in an urban bus.</a> National Renewable Energy Laboratory Report. , (1998).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Renewable+Fuels+Regulations.">Renewable Fuels Regulations.</a> Canada Gazette Part II. 144 (18), 1614-1740 (2010).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Directive+2009/28/EC+of+the+European+Parliament+and+of+the+Council+of+23+April+2009+on+the+promotion+of+the+use+of+energy+from+renewable+sources+and+amending+and+subsequently+repealing+Directives+2001/77/EC+and+2003/30/EC+(Text+with+EEA+relevance).">Directive 2009/28/EC of the European Parliament and of the Council of 23 April 2009 on the promotion of the use of energy from renewable sources and amending and subsequently repealing Directives 2001/77/EC and 2003/30/EC (Text with EEA relevance).</a> Official Journal of the European Union. 140, 16-62 (2009).</li><li>Al-Sabawi, M., Chen, J., Ng, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Fluid+catalytic+cracking+of+biomass-derived+oils+and+their+blends+with+petroleum+feedstocks:+A+Review.">Fluid catalytic cracking of biomass-derived oils and their blends with petroleum feedstocks: A Review.</a> Energy Fuels. 26 (9), 5355-5372 (2012).</li><li>Dupain, X., Costa, D. J., Schaverien, C. J., Makkee, M., Moulijn, J. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Cracking+of+a+rapeseed+vegetable+oil+under+realistic+FCC+conditions.">Cracking of a rapeseed vegetable oil under realistic FCC conditions.</a> Appl. Catal. B: Environ. 72 (1-2), 44-61 (2007).</li><li>Tian, H., Li, C., Yang, C., Shan, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Alternative+processing+technology+for+converting+vegetable+oils+and+animal+fats+to+clean+fuels+and+light+olefins.">Alternative processing technology for converting vegetable oils and animal fats to clean fuels and light olefins.</a> Chin J Chem Eng. 16 (3), 394-400 (2008).</li><li>Melero, J. A., Clavero, M. M., Calleja, G., Garcia, A., Miravalles, R., Galindo, T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Production+of+bio-fuels+via+the+catalytic+cracking+of+mixtures+of+crude+vegetable+oils+and+nonedible+animal+fats+with+vacuum+gas+oil.">Production of bio-fuels via the catalytic cracking of mixtures of crude vegetable oils and nonedible animal fats with vacuum gas oil.</a> Energy Fuels. 24 (1), 707-717 (2010).</li><li>Bielansky, P., Reichhold, A., Sch&#246;nberger, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Catalytic+cracking+of+rapeseed+oil+to+high+octane+gasoline+and+olefins.">Catalytic cracking of rapeseed oil to high octane gasoline and olefins.</a> Chem Eng Process. 49 (8), 873-880 (2010).</li><li>Ng, S. H., Shi, Y., Ding, L., Chen, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Catalytic+cracking+of+a+rapeseed+oil+for+production+of+transportation+fuels+and+chemicals:+Yield+structure.">Catalytic cracking of a rapeseed oil for production of transportation fuels and chemicals: Yield structure.</a> 2010 AIChE Annual Meeting. , (2010).</li><li>Bielansky, P., Weinert, A., Sch&#246;nberger, C., Reichhold, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Catalytic+conversion+of+vegetable+oils+in+a+continuous+FCC+pilot+plant.">Catalytic conversion of vegetable oils in a continuous FCC pilot plant.</a> Fuel Process Technol. 92 (12), 2305-2311 (2011).</li><li>Ng, S. H., Lay, C., Bhatt, S., Freel, B., Graham, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Upgrading+of+biomass-derived+liquid+to+clean+fuels.">Upgrading of biomass-derived liquid to clean fuels.</a> 2012 AIChE Annual Meeting. , (2012).</li><li>Ordorica-Garcia, G., Croiset, E., Douglas, P., Elkamel, A., Gupta, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Modeling+the+energy+demands+and+greenhouse+gas+emissions+of+the+Canadian+oil+sands+industry.">Modeling the energy demands and greenhouse gas emissions of the Canadian oil sands industry.</a> Energy Fuels. 21 (4), 2098-2111 (2007).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Canada's Emission Trends. , (2013).</li><li>Kayser, J. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Versatile+fluidized+bed+reactor.">Versatile fluidized bed reactor.</a> US Patent. , (2000).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> ACE Operating Manual: PID Drawing No. R+ 101 and 102. , (2007).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> System Manual: ACE - Model R+. , (2007).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> ASTM D2887-15 Standard test method for boiling range distribution of petroleum fractions by gas chromatography. , (2015).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> AASTM D4377-00 Standard test method for water in crude oils by potentiometric Karl Fischer titration. , (2015).</li><li>Ng, S. H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=FCC+coprocessing+oil+sands+heavy+gas+oil+and+canola+oil.+1.+Yield+structure.">FCC coprocessing oil sands heavy gas oil and canola oil. 1. Yield structure.</a> Fuel. 156, 163-176 (2015).</li><li>Cox, J. D., Wagman, D. D., Medvedev, V. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> CODATA Key values for thermodynamics. , (1984).</li><li>Ng, S. H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=FCC+study+of+Canadian+oil-sands+derived+vacuum+gas+oils.+1.+Feed+and+catalyst+effects+on+yield+structure.">FCC study of Canadian oil-sands derived vacuum gas oils. 1. Feed and catalyst effects on yield structure.</a> Energy Fuels. 16 (5), 1196-1208 (2002).</li><li>Ng, S. H., Dabros, T., Humphries, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Fluid+catalytic+cracking+quality+improvement+of+bitumen+after+paraffinic+froth+treatment.">Fluid catalytic cracking quality improvement of bitumen after paraffinic froth treatment.</a> Energy Fuels. 21 (3), 1432-1441 (2007).</li><li>Scherzer, J., Magee, J. S., Mitchell, M. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Chapter+5,+Correlation+between+catalyst+formulation+and+catalytic+properties.">Chapter 5, Correlation between catalyst formulation and catalytic properties.</a> Fluid Catalytic Cracking: Science and Technology. , 145-182 (1993).</li><li>Fisher, I. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+feedstock+variability+on+catalytic+cracking+yields.">Effect of feedstock variability on catalytic cracking yields.</a> Appl. Catal. 65 (2), 189-210 (1990).</li><li>Ng, S. H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Study+of+Canadian+FCC+feeds+from+various+origins+and+treatments.+1.+Ranking+of+feedstocks+based+on+feed+quality+and+product+distribution.">Study of Canadian FCC feeds from various origins and treatments. 1. Ranking of feedstocks based on feed quality and product distribution.</a> Energy Fuels. 18 (1), 160-171 (2004).</li><li>Ng, S. H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Study+of+Canadian+FCC+feeds+from+various+origins+and+treatments.+2.+Some+specific+cracking+characteristics+and+comparisons+of+product+yields+and+qualities+between+a+riser+reactor+and+a+MAT+unit.">Study of Canadian FCC feeds from various origins and treatments. 2. Some specific cracking characteristics and comparisons of product yields and qualities between a riser reactor and a MAT unit.</a> Energy Fuels. 18 (1), 172-187 (2004).</li><li>Ng, S. H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Key+observations+from+a+comprehensive+FCC+study+on+Canadian+heavy+gas+oils+from+various+origins.+1.+Yield+profiles+in+batch+reactors.">Key observations from a comprehensive FCC study on Canadian heavy gas oils from various origins. 1. Yield profiles in batch reactors.</a> Fuel Process Technol. 87 (6), 475-485 (2006).</li><li>Scherzer, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Octane-enhancing+zeolitic+FCC+catalysts:++Scientific+and+technical+aspects.">Octane-enhancing zeolitic FCC catalysts: Scientific and technical aspects.</a> Catalysis Reviews: Science and Engineering. 31 (3), 215-354 (1989).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> ASTM D7964/D7964M-14 Standard test method for determining activity of fluid catalytic cracking (FCC) catalysts in a fluidized bed. , (2014).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> ASTM D5154-10 Standard test method for determining activity and selectivity of fluid catalytic cracking (FCC) catalysts by Microactivity test. , (2010).</li><li>Moorehead, E. L., McLean, J. B., Cronkright, W. A., Magee, J. S., Mitchell, M. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Chapter+7,+Microactivity+evaluation+of+FCC+catalysts+in+the+laboratory:+Principles,+approaches+and+applications.">Chapter 7, Microactivity evaluation of FCC catalysts in the laboratory: Principles, approaches and applications.</a> Fluid Catalytic Cracking: Science and Technology. , 223-255 (1993).</li><li>Rawlence, D. J., Gosling, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=FCC+catalyst+performance+evaluation.">FCC catalyst performance evaluation.</a> Appl. Catal. 43 (2), 213-237 (1988).</li></ol>

Die Autoren erklären, dass sie keine finanziellen Interessen haben.

Das hier beschriebene Protokoll verwendet zyklischen Betrieb eines einzigen Reaktor eine Charge von fluidisierten Katalysatorteilchen enthaltenden Beschickungsöl zu simulieren Rißbildung und Katalysatorregenerierung. Das Öl wird gecrackt wird vorgewärmt und von oben durch eine Einspritzrohr mit der Spitze nahe am Boden des Fluidbetts zugeführt. Der Dampf nach dem katalytischen Cracken erzeugt wird kondensiert und in einer Vorlage aufgefangen, und das flüssige Produkt gesammelt wird anschließend für simulierte Destillation analysiert Ausbeuten der Fraktionen in verschiedenen Siedebereichen zu bestimmen. Das nicht kondensierbare gasförmige Produkt für die Analyse zu einem On-line Gaschromatographen geschickt Ausbeuten an Trockengas und Flüssiggas zu bestimmen. Das Volumen des gasförmigen Produktes durch das Wasserverdrängungsverfahren gemessen. Nach geeigneten Katalysators Zeit Abstreifen wird der abgeschiedene Koks auf dem Katalysator in situ bestimmt , indem der deaktivierte Katalysator in Luft bei hohen Temperaturen brennen (typischerweise über 700 ° C).Niveaus von CO 2 quantitativ über eine IR - Zelle gemessen und zu Koksausbeute umgewandelt. Jedes Wasser gebildet wird gewonnen und bestimmt durch Karl-Fischer-Titration. Die Gesamtwiederfindung (Massenbilanz) des Futters sollte vor jeder Produktausbeute zu einer Normalisierung im Bereich von 96 bis 102% sein. Ein Vorteil dieses Verfahrens ist die Verwendung der automatisierten Sequenz durch die LTU während des Reaktionsprozesses durchgeführt. Nach Initiieren der Testsequenz in Schritt 3.2.2, beginnt das System mit dem System Priming während der die LTU die voreingestellten Bedingungen vor dem Durchlauf programmiert, verwendet. Wenn es verbleibende Katalysator im Reaktor von früheren Durchläufen verbracht wird, wird es in den Abfallbehälter abgelassen und frische Katalysator aus dem angegebenen Trichters wird in den Reaktor geladen. Das System wartet dann eine ausreichend lange Zeit die Temperaturen des Reaktors, Zuleitung, Spritze und Zuführflasche zu ermöglichen, innerhalb von 5 ° C ihrer Sollwerte zu stabilisieren. Die Spritze wird dann fimit einer Zufuhrgeschwindigkeit von 1,2 g / min für 20 sec (entsprechend zwei Slop mal) gefüllt, und Einspritzzeit und die Produktlinie mit N 2 gespült. Das System wartet dann wieder, bis der Reaktorinnen und Hauttemperaturen innerhalb von 2 ° C ihrer Sollwerte sind, und die Kühlmitteltemperatur innerhalb von 3 ° C der Sollwert. Schließlich wird N &amp; sub2 ; -Strom auf das IR - Gasanalysator gestartet und das System zeichnet die Anfangsmasse auf der Skala verwendet verdrängten Wassers und den Druck des ersten Produktgas wiegen (die Null sein sollte). Nach Grundierung wird die Spritzenpumpe in Gang gesetzt und Futtermittel wird zunächst zurück in die Zuführflasche abgezweigt für 10 Sekunden (erste Slop Zeit), gefolgt von Futter Injektion in den Reaktor für eine vorgegebene Zeit nach dem Drei-Wege-Schaltventil wieder vor der Spritzenpumpe. Nach Abschluss der Injektion wird Futter wieder für ein anderes zum Futter Flasche 10 sec umgeleitet zurück (zweite Slop Zeit). Am Ende der Futter Injektion zählt beginnenfür sowohl flüssige Streifen Zeit und Katalysatorstreifen Zeit. Ersteres wird als 7 (liquid Streifen Multiplikator) multipliziert mit der Speiseinjektionszeit gewählt, während die letztere Flüssigkeitsstreifen Zeit weniger als 10 Sekunden mit einer maximalen 360 sec entspricht. Die Produktströme werden an das Gassammelgefäß durch flüssige Empfänger geschickt, wo hochsiedende Produkte kondensiert werden. Katalysatorregeneration beginnt mit Ventil schaltet am Ende des Katalysators Stripping-Zyklus. Luftstrom beginnt, und die Reaktortemperatur wird auf ~ 715 ° C erhöht. Die CO 2 -Konzentration wird kontinuierlich durch den IR - Gasanalysator überwacht , bis er unter 0,3% liegt. Die Luft wird ausgeschaltet , und der N &amp; sub2 ; -Strom in den Reaktor am Ende der Regeneration wieder hergestellt. Der Skalenwert (Masse des verdrängten Wassers) wird zusammen mit Druck und Temperatur des Gases in Sammelgefäß durch Gasmischung und Erwärmung (auf ~ 30 ° C), gefolgt aufgezeichnet. In diesem Stadium kann der Flüssigkeitssammler für den Lauf manuell von der entfernt werdenSystem für die anschließende Handhabung, falls gewünscht. Die Leitung zwischen dem Sammelbehälter und dem GC ist mit Produktgas gespült, und die Schleife wird für die anschließende GC-Analyse gefüllt. Kühlen des Reaktors, bis die Hauttemperaturen sind 50 ° C unterhalb ihrer Reaktion Sollwerte und alle Daten für das abgelaufene Sicht. Bringen Sie das Gerät zum ersten Schritt der Testsequenz für einen neuen Lauf oder entladen, um den verbrauchten Katalysator in den Behälter Abfall, wenn es der letzte Lauf ist. Das etablierte Protokoll erweist sich in der Produktion von Kraftstoffen aus Rapsöl in einer Mischung erfolgreich. Gute Materialbilanzen (Massen Erholungen) werden in dieser Studie mit einem Mittelwert von 99,35% und einer Standardabweichung von 0,31% von 18 LTU Läufe (Tabelle 2) erhalten. Die Umsätze und Ausbeuten von Doppelversuchen bei 11,25 C / O - Verhältnis für jeden Vorschub bei einer gegebenen Temperatur sind sehr reproduzierbar (Tabelle 2). Mehrere typische FCC Phänomene und rissiger Eigenschaften oft in lite berichtet(1) Katalysatorvergiftung durch Zufuhr basischem Stickstoff 22-24, besonders ausgeprägt für HGO bei niedrigen Temperaturen (490 ° C in dieser Arbeit): rature wurden ebenfalls in dieser Studie beobachtet. Der Effekt kann bei höheren Temperaturen oder C / O-Verhältnisse reduziert werden; (2) Verfügbarkeit oder Erschöpfung von knackbar Komponenten in der Futter- und flüssigen Produkt. Diejenigen , die in der Beschickung werden in der Regel &quot;Benzinvorläufern&quot; genannt, definiert als die Summe der gesättigten Fettsäuren und Monoaromaten 20,25-28; (3) Die Zugänglichkeit der Katalysator Säurestellen zu Molekülen; zum Beispiel unvollständige Zersetzung von sperrigen Triglyceridmoleküle bei 490 ° C , während ihre gebrochenen linearen Fettsäuren können leicht Katalysator Poren eindringen und 6 geknackt werden; (4) Die Oligomerisierung von Olefinen 29 aus Fettsäuren Aromaten und Koks zu bilden; (5) Bevorzugte Skelettisomerisierung von Olefinen 23,29 verzweigten Verbindungen auszubilden. Das Protokoll wird auf der LTU Bedienungsanleitung basiert weitgehend. Die Verfahrenim Handbuch muss unbedingt eingehalten werden, sofern nicht anders angegeben. Kritische Schritte innerhalb des Protokolls Herstellung des Gleichgewichts Katalysator enthalten (muss auf Größe sein und Koks frei); Reaktor Vorbereitung (unter Verwendung einer Zuleitung, die eine konstante Injektorhöhe, entweder 1.125 oder 2.125 Zoll ergibt); CO 2 Analysator Kalibrierung; Vorbereitung der Spritze (Vorschub Kalibrierung) und flüssige Produkt-Empfänger (der lange Flüssigkeitsempfänger in einem zugfreien Umwelt lasten, Wartung von Kühlmitteltemperatur in -12 bis -15 ° C-Bereich); Systemdrucktest (eine leckfreie Umgebung zu gewährleisten); Auswahl geeigneter Katalysatorstreifen Zeit und Flüssigkeitsstreifen Multiplikator; Analysen von Gasen (Raffinerie Gasanalyse) und flüssige Produkt (simulierte Destillation nach ASTM D2887 18); Zuordnungen von Molekulargewicht 86 (gegenüber 89 von ASTM D7964-14 30) für die C 5 + ungelösten Klumpen, und Kohlenstoff-coke Faktor 1,0695 ( im Vergleich zu 1,083 von ASTM D7964, das das zugeordnete wi ein Mol Wasserstoff wird davon ausgegangen ,th ein Mol Kohlenstoff im Koks). Eine Änderung in dem Protokoll , das von der LTU abweicht Handbuch und ASTM D7964-14 30 arbeitet , ist , dass im letzten Schritt des flüssigen Empfänger mit einem Gewicht, der Anschlag schnell aus entfernt wird und wieder in den Empfänger für den Druckausgleich vor dem Wiegen. Auf diese Weise können Freisetzung von überschüssigem N 2, die bei Kühlmitteltemperatur eingeschlossen ist. Es kann jedoch das Risiko auch die Chance, etwas gasförmiges Produkt zu verlieren. Theoretisch kann dieser Schritt von 2,71 Massen-% für einen Durchlauf bei einem C / O - Verhältnis von 10 in unserer Studie, unter der Annahme , daß 149 ml N 2 in dem Flüssigkeitssammler der Massenbilanz reduzieren gefangen ist und von -15 bis 25 ° C Expandiert 93,5 kPa (701 mmHg) Atmosphärendruck. Das Ergebnis stimmt mit den experimentellen Werten (gegenüber von 3.10 und 3.22 Masse-% für die Läufe bei C / O-Verhältnis von 10 in der Massenbilanz fällt). Dieses Protokoll wurde auch auf Mischungen erweitert, die 50 und 100 v% Canolaöl inHGO. Die hohe Rapsölkonzentration scheint das System schädlich, einen häufigeren Wechsel des Injektors als normal erfordert, vor allem, wenn reines Rapsöl geknackt wird. Bei niedrigen Konzentrationen wie die in dieser Studie präsentierten, fouling trat nicht auf. Darüber hinaus kann die LTU nicht Pyrolyseöl angewendet werden, um Biomasse emulgiert Wasser enthält, die bei hohen Temperaturen für längere Zeit verdunsten kann. In diesem Fall ist eine alternative Testeinheit 31 mit einem freien , aber aufsteckbaren Spritze das Futter zu liefern ist eine Option 12. Auch kann die LTU nicht H 2 S - Ausbeute quantitativ aufgrund der Wasserverdrängungsmethode bestimmen zu sammeln gasförmigen Produkte , von denen H 2 S teilweise in Wasser gelöst ist. Die alternative Testeinheit modifiziert , um einen Gasometer aufzunehmen in Serie , bestehend aus zwei Gaskammern (mit Kolben nach innen) wurde festgestellt , für diese Anwendung 22,23 zufriedenstellend. <p class="jove_content"&gt; Das Protokoll wurde für GrAB von paraffinreichen Schieferölen aus Ölschiefer und lichtdichte Öle (LTO), die durch Hydraulic Fracturing-Technologie beschäftigt auch wurde. Für einige der Durchläufe des genannten LTU, die simulierten Destillations Ergebnisse zeigen signifikante Mengen an gelösten Gasen in den flüssigen Produkten aufgrund der wachsartiger Natur der Beschickungen verwenden, in überschätzte Benzin Ausbeuten und Umsätze resultieren. Es wird deshalb empfohlen , oben erwähnt die paraffinischen Feeds in der alternativen Testeinheit zu knacken, die nach der Kondensation des flüssigen Produkts in dem Empfänger 31 einen Entgasungsschritt umfasst. Die besagte alternative Testeinheit wird allgemein zur Charakterisierung Leistung der FCC-Katalysatoren aufgrund ihrer relativen Einfachheit, Flexibilität, Vielseitigkeit und geringen Kosten verwendet. Im Laufe der Jahre ging es um die Testmethode hat zusätzliche Informationen wie Produktselektivitäten und Qualitäten zu bieten wurde erweitert, und der Betriebsgröße und rohstoffliche Effekte 32. Bei ausreichender Vorsorge auf inInterpretation, Testergebnisse können verwendet werden , 33 gewerbliche Anlagenleistung zu bewerten. Beachten Sie, dass die oben genannten Funktionsmängel der LTU mit beziehen sich auf die bestehenden bestimmtes Modell. Da die Technologie entwickelt, können neue Produkte auf die oben beschriebenen Probleme zu überwinden.

Es gibt starke globale Interesse an den beiden privaten und öffentlichen Sektor eine effiziente und wirtschaftliche Mittel zu finden, Treibstoffe aus Biomasse gewonnen Einsatzmaterialien zu erzeugen. Dieses Interesse wird durch eine allgemeine Besorgnis über die wesentlichen Beitrag der Verbrennung fossiler Brennstoffe Erdöl, um die Treibhausgasemissionen (THG) und die damit verbundenen Beitrag zur globalen Erwärmung getrieben. Außerdem gibt es einen starken politischen Willen in Nordamerika und Europa im Ausland produziert Erdöl mit erneuerbaren heimischen flüssigen Brennstoffen zu verdrängen. Im Jahr 2008 stellte Biokraftstoffe 1,8% der Kraftstoffe der Welt 1. In vielen entwickelten Ländern ist es erforderlich , dass Biokraftstoffe von 6% ersetzen zu 10% von Erdölbrennstoffen in naher Zukunft 2. In Kanada erfordern Vorschriften einen durchschnittlichen erneuerbaren Kraftstoff - Gehalt von 5% in Benzin beginnend 15. Dezember 2010 3. Das Erneuerbare - Energien - Richtlinie (RED) in Europa hat auch eine 10% erneuerbare Energieziel für die Europäische Union trans beauftragtHafensektor bis zum Jahr 2020 4. Die Herausforderung bestand darin, eine tragfähige wirtschaftliche Weg zu produzieren fungible Kraftstoffen aus Biomasse zu entwickeln und zu demonstrieren. Biologische Quellen umfassen Triglycerid-basierte Biomasse wie pflanzlichen Ölen und tierischen Fetten, sowie Altspeiseöl und Zellulose-Biomasse wie Holzspäne, Waldabfälle und Landwirtschaft Rückstände. In den letzten zwei Jahrzehnten Forschung katalytische auf der Auswertung von Biomasse stammende Ölverarbeitung unter Verwendung herkömmlicher Fluidcracken (FCC) 5 konzentriert - 12, eine Technologie , die für die Herstellung der größte Teil des Benzins in einer Erdölraffinerie. Unser neuer Ansatz in dieser Studie ist es zur Zusammenarbeit Prozess Rapsöl mit Ölsand-Bitumen abgeleiteten Einsatzmaterial gemischt. Normalerweise Bitumen muss vor der Raffination aufgerüstet werden, die Herstellung von Raffinerieeinsatzmaterial wie synthetisches Rohöl (SCO) -Diese Verarbeitungsweg besonders energieintensiv ist, einem Anteil von 68-78% der THG-emissions von der SCO Produktion 13 und im Jahr 2011, die zusammen 2,6% der gesamten Treibhausgasemissionen 14 in Kanada. einen Teil des aktualisierten HGO mit Biofeed ersetzen würde THG-Emissionen zu reduzieren, da eine viel kleinere Kohlenstoff-Fußabdruck beinhaltet die Produktion von Biokraftstoffen. Canola Öl wird in dieser Arbeit gewählt, weil es in Kanada und den USA reichlich vorhanden ist. Dieses Einsatzmaterial besitzt eine Dichte und Viskosität ähnlich denen von GrAB während die Gehalte an Schwefel, Stickstoff und Metalle, die FCC Leistung oder die Produktqualität beeinträchtigen könnten vernachlässigbar sind. Darüber hinaus bietet dieses Co-Verarbeitungsoption erhebliche technologische und wirtschaftliche Vorteile, da sie Nutzung der vorhandenen Raffinerieanlagen erlauben würde, und daher würde wenig zusätzliche Hardware oder Modifikation der Raffinerie erfordern. Darüber hinaus kann es sein, mögliche Synergien, die in Verbesserung der Produktqualität zur Folge haben könnte, wenn Co-Processing ein hocharomatisches Bitumen füttern mit geradkettigen Biomasse-Pendant. Jedoch co-Verarbeitungbeinhaltet wichtige technische Herausforderungen. Dazu gehören die einzigartigen physikalischen und chemischen Eigenschaften von Bio-Feeds: mit hohem Sauerstoffgehalt, Paraffinreiche Zusammensetzung, die Kompatibilität mit Erdöleinsatzmaterialien, Verschmutzungspotential usw. Diese Studie liefert ein detailliertes Protokoll für die Herstellung von Biokraftstoffen im Labormaßstab von Rapsöl durch katalytische Cracken. Eine vollautomatische Reaktionssystem - im Sinne dieser Arbeit als Labortesteinheit (LTU) 15 - ist für diese Arbeit verwendet Abbildung 1 zeigt schematisch , wie das Gerät arbeitet.. Diese LTU hat der Industriestandard für Labor FCC Studien geworden. Das Ziel dieser Studie ist für das Knacken Rapsöl die Eignung der LTU zu testen, Kraftstoffen und Chemikalien mit dem Ziel, die Eindämmung von Treibhausgasemissionen zu erzeugen. <img alt="Abbildung 1" src="/files/ftp_upload/54390/54390fig1.jpg" /> Abbildung 1: Conceptual illustration des Reaktors. Illustration zeigt Stromlinien des Katalysators, Futtermittel, Produkt und Verdünnungsmittel. <a href="https://www-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54390/54390fig1large.jpg" target="_blank">Bitte klicken Sie hier</a> , um <a href="https://www-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54390/54390fig1large.jpg" target="_blank">eine größere Version dieser Figur zu sehen.</a>

<table border="0" cellpadding="0" cellspacing="0" width="818">
	<tbody>
		<tr height="168">
			<td height="168" style="height:168px;width:231px;">Advanced Cracking Evaluation (ACE) Unit</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;">ACE R+ 46</td>
			<td dir="LTR" style="width:309px;">Assembled by Zeton Inc. SN:505-46;&#160; consisting of (1) a reactor; (2) catalyst addition system; (3) feed delivery system;&#160; (4) liquid collection system; (5) gas collection system; (6) gas analyzing system; (7) catalyst regeneration system; (8) CO catalytic convertor; (9) coke analyzing system</td>
		</tr>
		<tr height="126">
			<td height="126" style="height:126px;width:231px;">Reactor (ACE)</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;">V-105</td>
			<td style="width:309px;">A 1.6 cm ID stainless steel tube having a tapered conical bottom and with a diluent (nitrogen) flowing from the bottom to fluidize the catalyst and also serve as the stripping gas at the end of the run</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Catalyst Addition System (ACE)</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">Six hoppers (V-120F, with respective valves) for addition of catalyst for up to 6 runs</td>
		</tr>
		<tr height="126">
			<td height="126" style="height:126px;width:231px;">Feed Delivery System (ACE)</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">Consisting of feed bottle (V-100), syringe (FS-115), pump (P-100), and injector (with 1.125 inch injector height, i.e., the distance from the lowest point of the conical reactor bottom to the bottom end of the feed injector)</td>
		</tr>
		<tr height="84">
			<td height="84" style="height:84px;width:231px;">Liquid Collection System (ACE)</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">Six liquid receivers (V-110F) immersed in a common coolant bath (Ethylene glycol/water mixture in 50:50 mass ratio) at about &#8211;15 &#176;C in a large tank (V-145)</td>
		</tr>
		<tr height="127">
			<td height="127" style="height:127px;width:231px;">Gas Collection System (ACE)</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">Based on water displacement principle; consisting of gas collection vessel (V-150) with a motor-driven stirrer (MTR-100), and a weight scale (WT-100) for weighing the displaced water collected in a beaker (V100)&#160;</td>
		</tr>
		<tr height="101">
			<td height="101" style="height:101px;width:231px;">Gas Analyzing System (ACE)</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">Key element being Agilent micro GC (model 3000A) with four capillary columns equipped with respective thermal conductivity detectors (TCDs)&#160;</td>
		</tr>
		<tr height="101">
			<td height="101" style="height:101px;width:231px;">Catalyst Regeneration System (ACE)</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;">V-105</td>
			<td style="width:309px;">Spent catalyst in reactor being burned in situ in air at +700 &#176;C to ensure complete removal of carbon deposited on the catalyst</td>
		</tr>
		<tr height="109">
			<td height="109" style="height:109px;width:231px;">CO Catalytic Convertor&#160; (ACE)</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">A reactor (V-140) with CuO as catalyst to oxidize any CO and hydrocarbons in exhausted flue gas to CO2 (to be analyzed by IR gas analyzer) and H2O (to be absorbed by a dryer)</td>
		</tr>
		<tr height="46">
			<td height="46" style="height:46px;width:231px;">Coke Analyzing System (ACE)</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">Servomex (Model 1440C) IR analyzer for measuring CO2 in exhausted flue gas</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">R+MM Software Suite</td>
			<td style="width:168px;">Kayser Technology Inc.</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">Including iFIX 3.5&#160;</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Agilent Micro GC</td>
			<td style="width:168px;">Agilent Technologies</td>
			<td style="width:111px;">3000A</td>
			<td style="width:309px;">For gas analysis after cracking</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Cerity Networked Data System</td>
			<td style="width:168px;">Agilent Technologies</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">Software for Agilent Micro GC</td>
		</tr>
		<tr height="25">
			<td height="25" style="height:25px;width:231px;">CO2 Gas Analyser</td>
			<td style="width:168px;">Servomex Inc.</td>
			<td style="width:111px;">1440C</td>
			<td style="width:309px;">SN: 01440C1C02/2900</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">NESLAB Refrigerated Bath</td>
			<td style="width:168px;">Themo Electron Corporation</td>
			<td style="width:111px;">RTE 740</td>
			<td style="width:309px;">SN: 104300061</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Orion&#160; Sage Syringe Pump</td>
			<td style="width:168px;">Themo Electron Corporation</td>
			<td style="width:111px;">M362</td>
			<td style="width:309px;">For delivering feed oil to injector tube</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Synthetic Crude Oil (SCO)&#160;</td>
			<td style="width:168px;">Suncor Energy Inc.</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">Identified as Suncor OSA 10-4.1</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Catalyst P</td>
			<td style="width:168px;">Petro-Canada Refinery</td>
			<td style="width:111px;"></td>
			<td style="width:309px;">Equilibrium catalyst</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Balance</td>
			<td style="width:168px;">Mettler Toledo</td>
			<td style="width:111px;">AB304-S</td>
			<td style="width:309px;">For weighing liquid product receivers</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Balance</td>
			<td style="width:168px;">Mettler Toledo</td>
			<td style="width:111px;">XS8001S</td>
			<td style="width:309px;">For weighing water displaced by gas product</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Ethylene Glycol</td>
			<td style="width:168px;">Fisher Scientifc Inc.</td>
			<td style="width:111px;">CAS 107-21-1</td>
			<td style="width:309px;">Mixed with distilled water as coolant (50 v% )</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Drierite</td>
			<td style="width:168px;">W.A. Hammond Drierite Co. Ltd.</td>
			<td style="width:111px;">24001</td>
			<td style="width:309px;">For water absorption after CO catalytic converter</td>
		</tr>
		<tr height="25">
			<td height="25" style="height:25px;width:231px;">Copper Oxide</td>
			<td style="width:168px;">LECO Corporation</td>
			<td style="width:111px;">501-170</td>
			<td style="width:309px;">Catalyst for conversion of CO to CO2</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Toluene</td>
			<td style="width:168px;">Fisher Scientific Co.&#160;</td>
			<td style="width:111px;">CAS 108-88-3</td>
			<td style="width:309px;">For cleaning liquid receivers</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Acetone</td>
			<td style="width:168px;">Fisher Scientific Co.&#160;</td>
			<td style="width:111px;">CAS 67-64-1</td>
			<td style="width:309px;">For cleaning liquid receivers</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Micro GC Calibration Gas</td>
			<td style="width:168px;">Air Liquid Canada Inc.</td>
			<td style="width:111px;">SPG-25MX0015306</td>
			<td style="width:309px;">Multicomponent standard gas</td>
		</tr>
		<tr height="25">
			<td height="25" style="height:25px;width:231px;">19.8% CO2 Standard Gas</td>
			<td style="width:168px;">BOC Canada Ltd.</td>
			<td style="width:111px;">24069890</td>
			<td style="width:309px;">For calibration of IR analyzer</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Argon Gas</td>
			<td style="width:168px;">Linde Canada ltd.</td>
			<td style="width:111px;">24001306</td>
			<td style="width:309px;">Grade 5.0 Purity</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Helium Gas</td>
			<td style="width:168px;">Linde Canada ltd.</td>
			<td style="width:111px;">24001333</td>
			<td style="width:309px;">Grade 5.0 Purity</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Gas analyzer GC Module</td>
			<td style="width:168px;">Inficon</td>
			<td style="width:111px;">GCMOD-15</td>
			<td style="width:309px;">Channel A</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Gas analyzer GC Module</td>
			<td style="width:168px;">Inficon</td>
			<td style="width:111px;">GCMOD-03</td>
			<td style="width:309px;">Channel B</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Gas analyzer GC Module</td>
			<td style="width:168px;">Inficon</td>
			<td style="width:111px;">GCMOD-04</td>
			<td style="width:309px;">Channel C</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Gas analyzer GC Module</td>
			<td style="width:168px;">Inficon</td>
			<td style="width:111px;">GCMOD-73</td>
			<td style="width:309px;">Channel D</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">HP 6890 GC</td>
			<td style="width:168px;">Hewlett-Packard Co.&#160;</td>
			<td style="width:111px;">G1530A</td>
			<td style="width:309px;">For simulated distillation</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">ASTM 2887 Standard Sample</td>
			<td style="width:168px;">PAC L.P.</td>
			<td style="width:111px;">26650.150</td>
			<td style="width:309px;">For quality control in simulated distillation</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">ASTM 2887 Standard Sample</td>
			<td style="width:168px;">PAC L.P.</td>
			<td style="width:111px;">25950.200</td>
			<td style="width:309px;">For calibration in simulated distillation</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Column for GC 6890 (simulated distillation)</td>
			<td style="width:168px;">Agilent Technologies</td>
			<td style="width:111px;">CP7562</td>
			<td style="width:309px;">10m x 0.53mm x 1.2&#181;m, HP 6890 GC column</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Liquid Nitrogen</td>
			<td style="width:168px;">Air Liquid Canada Inc.</td>
			<td style="width:111px;">SPG-NIT1AC240LC</td>
			<td style="width:309px;">For use in simulated distillation&#160;</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Nitrogen</td>
			<td style="width:168px;">Air Liquid Canada Inc.</td>
			<td style="width:111px;">Bulk (building N2)</td>
			<td style="width:309px;">For use in ACE unit operation</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Isotemp Programmable Furnace</td>
			<td style="width:168px;">Thermo Fisher Scientifc Inc.</td>
			<td style="width:111px;">10-750-126</td>
			<td style="width:309px;">For calcination of catalyst</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">GC Vials, Crimp Top</td>
			<td style="width:168px;">Chromatograghic Specialties Inc</td>
			<td style="width:111px;">C223682C</td>
			<td style="width:309px;">2ml, for liquid product</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Seals, Crimp Top</td>
			<td style="width:168px;">Chromatograghic Specialties Inc</td>
			<td style="width:111px;">C221150</td>
			<td style="width:309px;">11 mm, for use with GC vials</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">4 oz clear Boston round bottles</td>
			<td style="width:168px;">Fisher Scientific Co.&#160;</td>
			<td style="width:111px;">02-911-784</td>
			<td style="width:309px;">With PE cone lined caps, for use in feed system</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Sieve</td>
			<td style="width:168px;">Endecotts Ltd.</td>
			<td style="width:111px;">6140269</td>
			<td style="width:309px;">Aperture 38 micron</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Sieve</td>
			<td style="width:168px;">Endecotts Ltd.</td>
			<td style="width:111px;">6146265</td>
			<td style="width:309px;">Aperture 250 micron</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">Shaker</td>
			<td style="width:168px;">Endecotts Ltd.</td>
			<td style="width:111px;">MIN 2737-11</td>
			<td style="width:309px;">Minor-Meinzer 2 Sieve Shaker for catalyst screening</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:231px;">V20 Volumetric KF Titrator</td>
			<td style="width:168px;">Mettler Toledo</td>
			<td style="width:111px;">5131025056</td>
			<td style="width:309px;">For water content analysis of the liquid product</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Hydranal Composite 5</td>
			<td style="width:168px;">Sigma-Aldrich</td>
			<td style="width:111px;">34805-1L-R</td>
			<td style="width:309px;">Reagent for Karl Fischer titration</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="height:63px;width:231px;">Methanol (extremely low water grade)</td>
			<td style="width:168px;">Fisher Scientific Co.&#160;</td>
			<td style="width:111px;">A413-4</td>
			<td style="width:309px;">Mixed with toluene (40:60 w/w) for KF titration: also used to recover water in receiver</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:231px;">Glass Wool</td>
			<td style="width:168px;">Fisher Scientific Co.&#160;</td>
			<td style="width:111px;">11-388</td>
			<td style="width:309px;">Placed inside the top of receiver outlet arm&#160;</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

laboratory production of biofuels and biochemicals from a rapeseed oil through catalytic cracking conversion

The work is based on a reported study which investigates the processability of canola oil (bio-feed) in the presence of bitumen-derived heavy gas oil (HGO) for production of transportation fuels through a fluid catalytic cracking (FCC) route. Cracking experiments are performed with a fully automated reaction unit at a fixed weight hourly space velocity (WHSV) of 8 hr-1, 490-530 &#176;C, and catalyst/oil ratios of 4-12 g/g. When a feed is in contact with catalyst in the fluid-bed reactor, cracking takes place generating gaseous, liquid, and solid products. The vapor produced is condensed and collected in a liquid receiver at -15 &#176;C. The non-condensable effluent is first directed to a vessel and is sent, after homogenization, to an on-line gas chromatograph (GC) for refinery gas analysis. The coke deposited on the catalyst is determined in situ by burning the spent catalyst in air at high temperatures. Levels of CO2 are measured quantitatively via an infrared (IR) cell, and are converted to coke yield. Liquid samples in the receivers are analyzed by GC for simulated distillation to determine the amounts in different boiling ranges, i.e., IBP-221 &#176;C (gasoline), 221-343 &#176;C (light cycle oil), and 343 &#176;C+ (heavy cycle oil). Cracking of a feed containing canola oil generates water, which appears at the bottom of a liquid receiver and on its inner wall. Recovery of water on the wall is achieved through washing with methanol followed by Karl Fischer titration for water content. Basic results reported include conversion (the portion of the feed converted to gas and liquid product with a boiling point below 221 &#176;C, coke, and water, if present) and yields of dry gas (H2-C2's, CO, and CO2), liquefied petroleum gas (C3-C4), gasoline, light cycle oil, heavy cycle oil, coke, and water, if present.

(: 85,27 Massenverhältnis dh 14,73) zwischen Rapsöl und einem SCO-derived HGO 20 Das etablierte Protokoll zu einem Ölmischung von 15:85 Volumenverhältnis wurde erfolgreich angewendet. Aus praktischen Gründen (Kosten, Verfügbarkeit von Rapsöl und mögliche Herausforderungen in den kommerziellen Betrieb) wurde die Studie auf Einsatzmaterial fokussiert 15 v% Rapsöl Zusatz enthält, obwohl Feeds mit höheren Konzentrationen wurden auch ausprobiert. Die Mischung wurde katalytisch bei 490-530 ° C rissig und 8,0 h -1 WHSV mit Katalysator / Öl - Verhältnisse unterschiedlicher (in der Folge 11,25, 10, 8, 6, 4 und 11.25). Zum Vergleich wurde das Grundöl (rein HGO) auch unter den gleichen Bedingungen rissig. In Tabelle 2 sind die Umwandlung und die Ausbeute Daten , die im Detail zuvor 20 diskutiert wurden. In der Mischung Cracken, vorausgesetzt, es keine Störung zwischen den zwei Komponenten ist, die offensichtlich durch jede beigetragen Ausbeuten berechnet werdenarithmetisch. Tabelle 2 zeigt qualitativ , dass beim Knacken, das Rapsöl in der Mischung wesentlich zu den Erträgen von Biokraftstoffen beiträgt (zB Benzin und Diesel) und Biochemikalien (zB Propan, Propylen, i-Butan und Butylen in LPG). Nach der obigen Annahme, die negativen berechneten HCO Ausbeuten von Canolaöl beigetragen (15 v% in der Mischung) in der Tat ergeben sich durch Interferenz zwischen den beiden Komponenten während 20 Cracken. <table><tbody><tr><td colspan="20"> Die tatsächlichen Erträge von Basisöl (HGO) </td></tr><tr><td colspan="2"> Temperatur, ° C </td><td colspan="6"> 490 </td><td colspan="6"> 510 </td><td colspan="6"> 530 </td></tr><tr><td colspan="2"> Katalysator-zu-Öl, g / g </td><td> 4.02 </td><td> 6.00 </td><td> 8.04 </td><td> 10.00 </td><td> 11,25 </td><td> 11,25 </td><td> 4.02 </td><td> 6.00 </td><td> 8.04 </td><td> 10.00 </td><td> 11,25 </td><td> 11,25 </td><td&gt; 4,02 </td><td> 6.00 </td><td> 8.04 </td><td> 10.00 </td><td> 11,25 </td><td> 11,25 </td></tr><tr><td colspan="2"> Konvertierung, Masse-% </td><td> 57.50 </td><td> 62,06 </td><td> 64,95 </td><td> 66,83 </td><td> 66,77 </td><td> 67,62 </td><td> 59.79 </td><td> 65,23 </td><td> 66.99 </td><td> 69,11 </td><td> 69,45 </td><td> 69,37 </td><td> 61,57 </td><td> 65,82 </td><td> 68.50 </td><td> 70.16 </td><td> 70,02 </td><td> 69,82 </td></tr><tr><td colspan="2"> Erholung, Masse-% </td><td> 99,72 </td><td> 99,35 </td><td> 99,17 </td><td> 99,27 </td><td> 99,12 </td><td> 100,10 </td><td> 99,3 </td><td> 99,9 </td><td> 99,2 </td><td> 99,2 </td><td> 99,2 </td><td> 99,95 </td><td> 99,63 </td><td> 99,66 </td><td> 99,38 </td><td> 99,54 </td><td> 98,48 </td><td> 98,38 </td></tr><tr><td colspan="2"> Die Renditen, Masse-%: </td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td colspan="2"> Dry Gas </td><td> 1,28 </td><td> 1,49 </td><td> 1,65 </td><td> 1,71 </td><td> 1,80 </td><td> 1.79 </td><td> 1,73 </td><td> 1,92 </td><td> 2,07 </td><td> 2.17 </td><td> 2.26 </td><td> 2.24 </td><td> 2.33 </td><td> 2,60 </td><td> 2,76 </td><td> 2,90 </td><td> 3,00 </td><td> 2.99 </td></tr><tr><td colspan="2"> LPG </td><td> 10,96 </td><td> 12,33 </td><td> 13.39 </td><td> 13.80 </td><td> 13.42 </td><td> 14,06 </td><td> 12,54 </td><td> 13,83 </td><td> 14,45 </td><td> 15,10 </td><td> 15.13 </td><td> 15,10 </td><td> 14,01 </td><td> 15,43 </td><td> 16.27 </td><td> 16.90 </td><td> 16.98 </td><td> 17,14 </td></tr><tr><td colspan="2"> Benzin </td><td> 42.00 </td><td> 44.00 </td><td> 44,67 </td><td> 45.09 </td><td> 44.71 </td&gt; <td> 45,10 </td><td> 42.06 </td><td> 44.97 </td><td> 44.95 </td><td> 45.34 </td><td> 44.85 </td><td> 45.07 </td><td> 41.64 </td><td> 42,75 </td><td> 43,45 </td><td> 43.33 </td><td> 43,15 </td><td> 42,76 </td></tr><tr><td colspan="2"> LCO </td><td> 21,86 </td><td> 20,65 </td><td> 19,72 </td><td> 19,23 </td><td> 19,30 </td><td> 18.79 </td><td> 20.53 </td><td> 19,09 </td><td> 18,62 </td><td> 18,01 </td><td> 17.62 </td><td> 17.79 </td><td> 19.39 </td><td> 18.24 </td><td> 17.50 </td><td> 16.79 </td><td> 16,75 </td><td> 16.94 </td></tr><tr><td colspan="2"> HCO </td><td> 20,64 </td><td> 17.29 </td><td> 15.33 </td><td> 13.94 </td><td> 13,93 </td><td> 13.59 </td><td> 19,68 </td><td> 15.68 </td><td> 14.39 </td><td> 12.89 </td><td> 12,93 </td><td> 12.85 </td><td> 19,03 </td><td> 15.94 </td><td> 14.00 </td><td> 13,04 </td><td> 13.23 </td><td> 13.23 </td></tr><tr><td colspan=&quot;2&quot;&gt; Coca-Cola </td><td> 3.27 </td><td> 4.24 </td><td> 5.23 </td><td> 6.22 </td><td> 6,84 </td><td> 6,67 </td><td> 3,47 </td><td> 4.51 </td><td> 5,53 </td><td> 6,49 </td><td> 7.21 </td><td> 6,96 </td><td> 3.59 </td><td> 5,04 </td><td> 6,03 </td><td> 7.04 </td><td> 6.90 </td><td> 6,92 </td></tr><tr><td colspan="2"> H 2 O </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td></tr><tr><td colspan="2"> GESAMT </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td></tr><tr><td colspan="20"> Die tatsächlichen Erträge von Blends (15 v% Canola Öl in HGO) </td></tr><tr><td colspan="2"> Temperatur, ° C </td><td colspan="6"> 490 </td><td colspan="6"> 510 </td><td colspan="6"> 530 </td></tr><tr><td colspan="2"> Katalysator-zu-Öl, g / g </td><td> 4.02 </td><td> 6.00 </td><td> 8.04 </td><td> 10.00 </td><td> 11,25 </td><td> 11,25 </td><td> 4.02 </td><td> 6.00 </td><td> 8.04 </td><td> 10.00 </td><td> 11,25 </td><td> 11,25 </td><td> 4.02 </td><td> 6.00 </td><td> 8.04 </td><td> 10.00 </td><td> 11,25 </td><td> 11,25 </td></tr><tr><td colspan="2"> Konvertierung, Masse-% </td><td> 58.80 </td><td> 63,93 </td><td> 66,78 </td><td> 67,79 </td><td> 68,10 </td><td> 68,78 </td><td> 64,83 </td><td> 68,72 </td><td> 70,96 </td><td> 71,89 </td><td> 72,09 </td><td> 71,98 </td><td> 67,12 </td><td> 70,44 </td><td> 72,52 </td><td> 73,26 </td><td> 73,51 </td><td> 730,81 </td></tr><tr><td colspan="2"> Erholung, Masse-% </td><td> 98,78 </td><td> 99,46 </td><td> 99,12 </td><td> 99.13 </td><td> 99,76 </td><td> 99,53 </td><td> 99,41 </td><td> 99,18 </td><td> 99,27 </td><td> 99,21 </td><td> 99,29 </td><td> 100,07 </td><td> 99,20 </td><td> 99,44 </td><td> 99,23 </td><td> 99,89 </td><td> 99,10 </td><td> 99,19 </td></tr><tr><td colspan="2"> Die Renditen, Masse-%: </td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td colspan="2"> Dry Gas </td><td> 1,47 </td><td> 1,68 </td><td> 1,86 </td><td> 1,92 </td><td> 2.04 </td><td> 2.00 </td><td> 1,96 </td><td> 2.18 </td><td> 2.32 </td><td> 2.41 </td><td> 2,55 </td><td> 2,53 </td><td> 2,54 </td><td> 2,77 </td><td> 2,94 </td><td> 3,04 </td> &lt;td&gt; 3,35 </td><td> 3.21 </td></tr><tr><td colspan="2"> LPG </td><td> 11.39 </td><td> 12,70 </td><td> 13,77 </td><td> 14,37 </td><td> 14,33 </td><td> 14,61 </td><td> 13,48 </td><td> 14,90 </td><td> 15,71 </td><td> 16,12 </td><td> 15.96 </td><td> 16.36 </td><td> 15.05 </td><td> 16,35 </td><td> 17,10 </td><td> 17,53 </td><td> 17.59 </td><td> 18.13 </td></tr><tr><td colspan="2"> Benzin </td><td> 40,64 </td><td> 42.78 </td><td> 43.40 </td><td> 42,73 </td><td> 42,61 </td><td> 42.99 </td><td> 43.58 </td><td> 44.63 </td><td> 45,01 </td><td> 44.55 </td><td> 44.21 </td><td> 43.77 </td><td> 43.46 </td><td> 44,07 </td><td> 44.17 </td><td> 43.46 </td><td> 42,95 </td><td> 42,70 </td></tr><tr><td colspan="2"> LCO </td><td> 21.81 </td><td> 20,31 </td><td> 19,44 </td><td> 19,09 </td><td> 19,25 </td><td> 18.74 </td><td> 19,05 </td><td> 17,84 </td><td> 17,04 </td><td> 16,76 </td><td> 16,71 </td><td> 16,87 </td><td> 17,95 </td><td> 16,77 </td><td> 16,03 </td><td> 15,77 </td><td> 15.62 </td><td> 15,63 </td></tr><tr><td colspan="2"> HCO </td><td> 19.38 </td><td> 15,76 </td><td> 13,78 </td><td> 13,11 </td><td> 12,65 </td><td> 12,48 </td><td> 16,12 </td><td> 13,44 </td><td> 11.99 </td><td> 11,35 </td><td> 11,20 </td><td> 11.14 </td><td> 14,93 </td><td> 12,79 </td><td> 11,45 </td><td> 10,97 </td><td> 10,86 </td><td> 10,56 </td></tr><tr><td colspan="2"> Koks </td><td> 3.41 </td><td> 4,68 </td><td> 5,57 </td><td> 6.66 </td><td> 6.99 </td><td> 6,94 </td><td> 3,75 </td><td> 4,77 </td><td> 5,68 </td><td> 6.59 </td><td> 7,10 </td><td> 7.02 </td><td> 4.02 </td><td> 5.11 </td><td> 6,04 </td><td> 6,92 </td><td> 7,46 </td><td> 7,51 </td></tr><tr><td colspan="2"> H 2 O </td><td> 1.89 </td><td> 2,08 </td><td> 2.17 </td><td> 2.11 </td><td> 2.14 </td><td> 20,25 </td><td> 2,06 </td><td> 2.23 </td><td> 2.24 </td><td> 2.23 </td><td> 2.27 </td><td> 2,30 </td><td> 2,06 </td><td> 2.15 </td><td> 2.26 </td><td> 2.31 </td><td> 2.17 </td><td> 2.26 </td></tr><tr><td colspan="2"> GESAMT </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td><td> 100 </td></tr><tr><td colspan="20"> Berechnete Ausbeuten (Masse-%) um 85 v% (85,27 Masse-%) HGO in der Mischung Contributed </td></tr><tr><td colspan="2"> Dry Gas </td><td> 1,09 </td><td> 1,27 </td><td> 1,41 </td><td> 1,46 </td><td> 1,54 </td><td> 1,53 </td><td> 1,47 </td><td> 1,64 </td><td> 1,76 </td><td> 1,85 </td><td> 1,93 </td><td> 1.91 </td><td> 1.99 </td><td> 2.22 </td><td> 2,35 </td><td> 2,47 </td><td> 2,56 </td><td> 2,55 </td></tr><tr><td colspan="2"> LPG </td><td> 9.35 </td><td> 10,51 </td><td> 11,42 </td><td> 11,77 </td><td> 11,44 </td><td> 11.99 </td><td> 10,69 </td><td> 11,79 </td><td> 12.32 </td><td> 12.88 </td><td> 12.90 </td><td> 12.87 </td><td> 11.95 </td><td> 13.16 </td><td> 13,87 </td><td> 14,41 </td><td> 14,48 </td><td> 14,62 </td></tr><tr><td colspan="2"> Benzin </td><td> 35,81 </td><td> 37,52 </td><td> 38,09 </td><td> 38,45 </td><td> 38,12 </td><td> 38,45 </td><td> 35,86 </td><td> 38.34 </td><td> 38.33 </td><td> 38.66 </td><td> 38.24 </td><td> 38.43 </td><td> 35.51 </td><td> 36,45 </td><td> 37,05 </td><td> 36,95 </td><td> 36,79 </td><td> 36,46 </td></tr><tr><td colspan="2"> LCO </td><td> 18,64 </td><td> 17,61 </td><td> 16,82 </td><td> 16,40 </td><td> 16,45 </td><td> 16.02 </td><td> 17,51 </td><td> 16.28 </td><td> 15.88 </td><td> 15,35 </td><td> 15.02 </td><td> 15.17 </td><td> 16.54 </td><td> 15,55 </td><td> 14,92 </td><td> 14,32 </td><td> 14.28 </td><td> 14,45 </td></tr><tr><td colspan="2"> HCO </td><td> 17,60 </td><td> 14.74 </td><td> 13,07 </td><td> 11.89 </td><td> 11.88 </td><td> 11,59 </td><td> 16.78 </td><td> 13,37 </td><td> 12.27 </td><td> 10.99 </td><td> 11.03 </td><td> 10.95 </td><td> 16.23 </td><td> 13.59 </td><td> 11,94 </td><td> 11.12 </td><td> 11.28 </td><td> 11.28 </td></tr><tr><td colspan="2"> Koks </td><td> 2,79 </td><td> 3,62 </td><td> 4.46 </td><td> 5.31 </td><td> 5,84 </td><td> 5.69 </td><td> 2,96 </td><td> 3.85 </td><td> 4.71 </td><td> 5,53 </td><td> 6.15 </td><td> 5,93 </td><td> 3,06 </td><td> 4.30 </td><td> 5.14 </td><td> 6.00 </td><td> 5.88 </td><td> 5.90 </td></tr><tr><td colspan="2"> H 2 O </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td> &lt;td&gt; 0,00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td><td> 0.00 </td></tr><tr><td colspan="2"> Gesamt </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td><td> 85,27 </td></tr><tr><td colspan="20"> Berechnete Ausbeuten (Masse-%) Beitrag von 15 v% (14,73 Masse-%) Canola Öl in der Mischung </td></tr><tr><td colspan="2"> Dry Gas </td><td> 0,39 </td><td> 0,41 </td><td> 0,46 </td><td> 0,46 </td><td> 0,50 </td><td> 0,47 </td><td> 0,49 </td><td> 0,55 </td><td> 0,56 </td><td> 0,56 </td><td> 0,62 </td><td> 0,62 </td><td> 0,55 </td><td> 0,55 </td> &lt;td&gt; 0,59 </td><td> 0,57 </td><td> 0,80 </td><td> 0,66 </td></tr><tr><td colspan="2"> LPG </td><td> 2,05 </td><td> 2.19 </td><td> 2,36 </td><td> 2,60 </td><td> 2.89 </td><td> 2,61 </td><td> 2,79 </td><td> 3.11 </td><td> 3.39 </td><td> 3.24 </td><td> 3,06 </td><td> 3.49 </td><td> 3.10 </td><td> 3.19 </td><td> 3.23 </td><td> 3.13 </td><td> 3.11 </td><td> 3,52 </td></tr><tr><td colspan="2"> Benzin </td><td> 4,82 </td><td> 5.26 </td><td> 5.31 </td><td> 4.28 </td><td> 4.49 </td><td> 4,54 </td><td> 7,72 </td><td> 6.29 </td><td> 6,68 </td><td> 5.88 </td><td> 5,97 </td><td> 5,34 </td><td> 7,95 </td><td> 7,61 </td><td> 7.12 </td><td> 6,51 </td><td> 6.16 </td><td> 6.23 </td></tr><tr><td colspan="2"> LCO </td><td> 3.17 </td><td> 2.70 </td><td> 2,62 </td><td> 2,69 </td><td> 2,80 </td><td> 2,72 </td><td> 1,55 </td><td> 1.56 </td><td> 1.17 </td><td> 1,41 </td><td> 10,69 </td><td> 1,71 </td><td> 1,41 </td><td> 1.21 </td><td> 1.11 </td><td> 1,45 </td><td> 1,34 </td><td> 1.19 </td></tr><tr><td colspan="2"> HCO </td><td> 1,78 </td><td> 1.01 </td><td> 0,71 </td><td> 1,23 </td><td> 0,77 </td><td> 0,89 </td><td> -0,66 </td><td> 0,07 </td><td> -0,28 </td><td> 0.36 </td><td> 0,17 </td><td> 0,19 </td><td> -1,30 </td><td> -0,80 </td><td> -0,49 </td><td> -0,16 </td><td> -0,41 </td><td> -0,73 </td></tr><tr><td colspan="2"> Koks </td><td> 0,63 </td><td> 1,07 </td><td> 1.11 </td><td> 1,35 </td><td> 1.15 </td><td> 1,26 </td><td> 0,79 </td><td> 0,92 </td><td> 0,97 </td><td> 1,05 </td><td> 0,95 </td><td> 1,09 </td><td> 0,96 </td><td> 0,81 </td><td> 0,90 </td><td> 0,92 </td><td> 1.57 </td><td> 1,61 </td></tr><tr><td colspan="2"> H 2 O </td><td> 1.89 </td><td> 2,08 </td><td> 2.17 </td><td> 2.11 </td><td> 2.14 </td><td> 2,25 </td><html><td> 2,06 </td><td> 2.23 </td><td> 2.24 </td><td> 2.23 </td><td> 2.27 </td><td> 2,30 </td><td> 2,06 </td><td> 2.15 </td><td> 2.26 </td><td> 2.31 </td><td> 2.17 </td><td> 2.26 </td></tr><tr><td colspan="2"> Gesamt </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td><td> 14,73 </td></tr><tr><td colspan="20"> Erholung, Masse-% </td></tr><tr><td colspan="20"> Mittlere 99.35 </td></tr><tr><td colspan="20"> Standardabweichung 0,31 </td></tr></tbody></table> Tabelle 2: FCC Leistungen des Basisöls und der Mischung und die scheinbare Umwandlungen und Produktausbeuten der Komponenten in der Mischung.ble_2_Final.xlsx &quot;&gt; Bitte hier klicken, um diese Tabelle als Microsoft Excel-Tabelle zum Download bereit. Die Anwesenheit von Wasser und CO und CO 2 als Spaltprodukte aus dem Gemisch (in Trockengas enthalten) , aber nicht von HGO allein (Tabelle 2) ist ein direkter Hinweis darauf , dass Rapsöl in der Mischung in Reaktionen teilnimmt. Wasser wird durch Kombination von Wasserstoff und Sauerstoff und CO und CO 2 erzeugt werden aus Decarbonylierung und Decarboxylierung von Fettsäuren in Rapsöl freigesetzt, respectively. Andere Hinweise auf in der Mischung von Rapsöl Cracken ist in Abbildung 5 dargestellt , welche die Wirkung der Prozessparameter auf H 2 und CO - Ausbeuten zeigt. Beobachtungen zeigen, dass alle Ausbeuten zu C / O-Verhältnis ändert für einen Feed bei einer gegebenen Temperatur nicht sehr empfindlich sind. Doch für eine Beschickung bei einem gegebenen C / O - Verhältnis sowohl H 2 und CO yiel<html> ds mit steigender Temperatur, was die treibende Kraft für das Knacken ist (Anmerkung: Kein CO von HGO bei jeder Temperatur). Ein Vergleich der beiden Einspeisungen ergibt die Mischung höhere CO - Ausbeuten , aber niedriger H 2 Ausbeuten als das Basisöl in der gleichen Strenge in Bezug auf die C / O - Verhältnis und die Temperatur. Letztere Beobachtung ist auf Wasserbildung aus Wasserstoff und Sauerstoff der Mischung beim Cracken. <img alt="Abbildung 5" src="/files/ftp_upload/54390/54390fig5.jpg" /> Abbildung 5: Variationen von H 2 und CO - Ausbeuten mit Prozessparametern Farbcode-schwarz für 490 ° C, rosa für 510 ° C, blau für 530 ° C;. dünne durchgezogene Linien-H 2 Ausbeute an Basisöl, dicke durchgezogene Linien-H 2 Ausbeute an Mischung; dicke gepunktete Linien-CO-Ausbeute von Mischung; kein CO für Grundöl (0 Masse-% CO Ausbeute an Grundöl bei drei Temperaturen) nachgewiesen.files / ftp_upload / 54390 / 54390fig5large.jpg &quot;target =&quot; _ blank &quot;&gt; Bitte klicken Sie hier, um eine größere Version dieser Figur zu sehen. Eine weitere interessante Beobachtung mit Rapsöl ist in Abbildung 6 dargestellt , die die Reaktortemperaturprofile während des Betriebs zeigt. Vor dem Einspritzen eines Öles, ist der Reaktor bei einer Nenntemperatur von 530 ° C. Nach der Injektion fällt der Reaktortemperatur (aufgrund der Erwärmung, Verdampfung und der Öl Cracken) ein Minimum erreicht (Wärmeverbrauch ist mit Wärmeeintrag vom Steuersystem im Gleichgewicht, wenn die Temperatur auf einen bestimmten Grenzwert fällt) und in Richtung der steigenden Anfangstemperatur. Als solche kann man die Mindesttemperatur als Maß für die für den Gesamtprozess erforderliche Wärme verwenden. Für eine gegebene Vorschub hängt die Mindesttemperatur an der Ölmenge eingespritzt oder das C / O-Verhältnis, da das Katalysatorgewicht konstant bleibt. Als C / O-Verhältnis zunimmt, nimmt die Temperaturabfall decreases da weniger Öl eingespritzt wird. Ein Vergleich der beiden Zuläufe weist die Mischung durchweg eine kleinere Tropfen um etwa 1,5 ° C bei einem gegebenen C / O - Verhältnis aufgrund der Wärmefreisetzung aus der exothermen Reaktion H 2 (g) + ½ O 2 (g) → H 2 O ( g) (-241,8 kJ / mol bei 25 ° C) 21. Ähnliche Erscheinungen sind auch an den anderen zwei Reaktionstemperaturen beobachtet. <img alt="Figur 6" src="/files/ftp_upload/54390/54390fig6.jpg" /> Abbildung 6: Die Reaktortemperatur sinkt vor und nach Futter Injektion bei 530 ° C (nominal) Farbcode - schwarz für Grundöl, rosa für Mischung;. dünne Linien - vor Futter Injektion; dicke Linien -. nach Futter Injektion <a href="https://www-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54390/54390fig6large.jpg" target="_blank">Bitte hier klicken</a> , um <a href="https://www-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/54390/54390fig6large.jpg" target="_blank">eine größere Version dieser Figur zu sehen.</a>

Watch this Scientific Journal Video about Laboratory Production of Biofuels and Biochemicals from a Rapeseed Oil through Catalytic Cracking Conversion at JoVE.com

Laboratory Production of Biofuels and Biochemicals from a Rapeseed Oil through Catalytic Cracking Conversion

Dieser Beitrag stellt eine experimentelle Methode Biokraftstoffen und Biochemikalien aus Rapsöl mit einem fossil basierten Futter in der Gegenwart eines Katalysators bei milden Temperaturen gemischt zu erzeugen. Gasförmige, flüssige und feste Produkte aus einer Reaktionseinheit quantifiziert und charakterisiert. Umbau und individuelle Produktausbeuten werden berechnet und ausgewiesen.

Labor Produktion von Biokraftstoffen und Biochemikalien aus Rapsöl durch Catalytic Cracking-Umwandlung

The work is based on a reported study which investigates the processability of canola oil (bio-feed) in the presence of bitumen-derived heavy gas oil ...

laboratory-production-biofuels-biochemicals-from-rapeseed-oil-through

Nanyang Technological University

Research

JoVE Journal

Chemistry

13.7K Aufrufe.  Natural Resources Canada.  Dieser Beitrag stellt eine experimentelle Methode Biokraftstoffen und Biochemikalien aus Rapsöl mit einem fossil basierten Futter in der Gegenwart eines Katalysators bei milden Temperaturen gemischt zu erzeugen. Gasförmige, flüssige und feste Produkte aus einer Reaktionseinheit quantifiziert und charakterisiert. Umbau und individuelle Produktausbeuten werden berechnet und ausgewiesen. 

Serie: Laboratory Production of Biofuels and Biochemicals from a Rapeseed Oil through Catalytic Cracking Conversion

Preparation of Silica Nanoparticles Through Microwave-assisted Acid-catalysis

Microwave-assisted synthetic techniques were used to quickly and reproducibly produce silica nanoparticle sols using an acid catalyst with nanoparticle diameters ranging from 30-250 nm by varying the reaction conditions. Through the selection of a microwave compatible solvent, silicic acid precursor, catalyst, and microwave irradiation time, these microwave-assisted methods were capable of overcoming the previously reported shortcomings associated with synthesis of silica nanoparticles using microwave reactors. The siloxane precursor was hydrolyzed using the acid catalyst, HCl. Acetone, a low-tan &#948; solvent, mediates the condensation reactions and has minimal interaction with the electromagnetic field. Condensation reactions begin when the silicic acid precursor couples with the microwave radiation, leading to silica nanoparticle sol formation. The silica nanoparticles were characterized by dynamic light scattering data and scanning electron microscopy, which show the materials&#39; morphology and size to be dependent on the reaction conditions. Microwave-assisted reactions produce silica nanoparticles with roughened textured surfaces that are atypical for silica sols produced by St&#246;ber&#39;s methods, which have smooth surfaces.

Silica nanoparticles were prepared using acid-catalysis of a siloxane precursor and microwave-assisted synthetic techniques resulting in the controlled growth of nanomaterials ranging from 30-250 nm in diameter. The growth dynamics can be controlled by varying the initial silicic acid concentration, time of the reaction, and temperature of reaction.

Herstellung von Silica-Nanopartikeln durch Mikrowellen-unterstützte Säure-Katalyse

Microwave-assisted synthetic techniques were used to quickly and reproducibly produce silica nanoparticle sols using an acid catalyst with nanoparticle ...

Forschung

Chemie

Thin-layer Chromatographic (TLC) Separations and Bioassays of Plant Extracts to Identify Antimicrobial Compounds

A common screen for plant antimicrobial compounds consists of separating plant extracts by paper or thin-layer chromatography (PC or TLC), exposing the chromatograms to microbial suspensions (e.g. fungi or bacteria in broth or agar), allowing time for the microbes to grow in a humid environment, and visualizing zones with no microbial growth.&#160;The effectiveness of this screening method, known as bioautography, depends on both the quality of the chromatographic separation and the care taken with microbial culture conditions.&#160;This paper describes standard protocols for TLC and contact bioautography&#160;with a novel application to amino acid-fermenting bacteria. The extract is separated on flexible (aluminum-backed) silica TLC plates, and bands are visualized under ultraviolet (UV) light.&#160;Zones are cut out and incubated face down onto agar inoculated with the test microorganism.&#160;Inhibitory bands are visualized by staining the agar plates with tetrazolium red.&#160;The method is applied to the separation of red clover (Trifolium pratense cv. Kenland) phenolic compounds and their screening for activity against Clostridium sticklandii, a hyper ammonia-producing bacterium (HAB) that is native to the bovine rumen.&#160;The TLC methods apply to many types of plant extracts&#160;and other bacterial species (aerobic or anaerobic), as well as fungi, can be used as test organisms if culture conditions are modified to fit the growth requirements of the species.

Thin-layer Chromatographic TLC Separations and Bioassays of Plant Extracts to Identify Antimicrobial Compounds

Methods are described for thin-layer chromatographic (TLC) separation of plant extracts and contact bioautography to identify antibacterial metabolites. The methods are applied to the screening of red clover phenolic compounds inhibiting hyper&#160;ammonia-producing bacteria (HAB) native to the bovine rumen.

Dünnschicht-Chromatographie-(TLC) Trennungen und Bioassays der Pflanzenextrakte antimikrobielle Verbindungen zu identifizieren

A common screen for plant antimicrobial compounds consists of separating plant extracts by paper or thin-layer chromatography (PC or TLC), exposing the ...

A Simple and Efficient Protocol for the Catalytic Insertion Polymerization of Functional Norbornenes

Norbornene can be polymerized by a variety of mechanisms, including insertion polymerization whereby the double bond is polymerized and the bicyclic nature of the monomer is conserved. The resulting polymer, polynorbornene, has a very high glass transition temperature, Tg, and interesting optical and electrical properties. However, the polymerization of functional norbornenes by this mechanism is complicated by the fact that the endo substituted norbornene monomer has, in general, a very low reactivity. Furthermore, the separation of the endo substituted monomer from the exo monomer is a tedious task. Here, we present a simple protocol for the polymerization of substituted norbornenes (endo:exo ca. 80:20) bearing either a carboxylic acid or a pendant double bond. The process does not require that both isomers be separated, and proceeds with low catalyst loadings (0.01 to 0.02 mol%). The polymer bearing pendant double bonds can be further transformed in high yield, to afford a polymer bearing pendant epoxy groups. These simple procedures can be applied to prepare polynorbornenes with a variety of functional groups, such as esters, alcohols, imides, double bonds, carboxylic acids, bromo-alkyls, aldehydes and anhydrides.

We describe the catalytic insertion polymerization of 5-norbornene-2-carboxylic acid and 5-vinyl-2-norbornene to form functional polymers with a very high glass transition temperature.

Ein einfaches und effizientes Protokoll für die katalytische Insertion Polymerisation von Functional Norbornene

Norbornene can be polymerized by a variety of mechanisms, including insertion polymerization whereby the double bond is polymerized and the bicyclic ...

Characterizing Electron Transport through Living Biofilms

Here we demonstrate the method of electrochemical gating used to characterize electrical conductivity of electrode-grown microbial biofilms under physiologically relevant conditions.1 These measurements are performed on living biofilms in aqueous medium using source and drain electrodes patterned on a glass surface in a specialized configuration referred to as an interdigitated electrode (IDA) array. A biofilm is grown that extends across the gap connecting the source and drain. Potentials are applied to the electrodes (ES and ED) generating a source-drain current (ISD) through the biofilm between the electrodes. The dependency of electrical conductivity on gate potential (the average of the source and drain potentials, EG = [ED + ES]/2) is determined by systematically changing the gate potential and measuring the resulting source-drain current. The dependency of conductivity on gate potential provides mechanistic information about the extracellular electron transport process underlying the electrical conductivity of the specific biofilm under investigation. The electrochemical gating measurement method described here is based directly on that used by M. S. Wrighton2,3 and colleagues and R. W. Murray4,5,6 and colleagues in the 1980&#39;s to investigate thin film conductive polymers.

A protocol for measuring electrical conductivity of living microbial biofilms under physiologically relevant conditions is presented.

Charakterisierung von Elektronentransport durch lebende Biofilme

Here we demonstrate the method of electrochemical gating used to characterize electrical conductivity of electrode-grown microbial biofilms under ...

Palladium N-Heterocyclic Carbene Complexes: Synthesis from Benzimidazolium Salts and Catalytic Activity in Carbon-carbon Bond-forming Reactions

Detailed and generalized protocols are presented for the synthesis and subsequent purification of four palladium N-heterocyclic carbene complexes from benzimidazolium salts. Detailed and generalized protocols are also presented for testing the catalytic activity of such complexes in arylation and Suzuki-Miyaura cross-coupling reactions. Representative results are shown for the catalytic activity of the four complexes in arylation and Suzuki-Miyaura type reactions. For each of the reactions investigated, at least one of the four complexes successfully catalyzed the reaction, qualifying them as promising candidates for catalysis of many carbon-carbon bond-forming reactions. The protocols presented are general enough to be adapted for the synthesis, purification and catalytic activity testing of new palladium N-heterocyclic carbene complexes.

Palladium N-Heterocyclic Carbene Complexes: Synthesis from Benzimidazolium Salts and Catalytic Activity in Carbon-carbon Bond-forming Reactions

Detailed and generalized protocols are presented for the synthesis and subsequent purification of four palladium N-heterocyclic carbene complexes from benzimidazolium salts. The complexes were tested for catalytic activity in arylation and Suzuki-Miyaura reactions. For each reaction investigated, at least one of the four complexes successfully catalyzed the reaction.

Palladium<em&gt; N.</em&gt; -Heterocyclische Carbenkomplexe: Synthese aus Benzimidazoliumsalzen und katalytische Aktivität bei Kohlenstoff-Kohlenstoff-Bindungs-bildenden Reaktionen

Detailed and generalized protocols are presented for the synthesis and subsequent purification of four palladium N-heterocyclic carbene complexes from ...

From Molecules to Materials: Engineering New Ionic Liquid Crystals Through Halogen Bonding

Herein, we demonstrate that a bottom-up approach, based on halogen bonding (XB), can be successfully applied for the design of a new type of ionic liquid crystals (ILCs). Taking advantages of the high specificity of XB for haloperfluorocarbons and the ability of anions to act as XB-acceptors, we obtained supramolecular complexes based on 1-alkyl-3-methylimidazolium iodides and iodoperfluorocarbons, overcoming the well-known immiscibility between hydrocarbons (HCs) and perfluorocarbons (PFCs). The high directionality of the XB combined with the fluorophobic effect, allowed us to obtain enantiotropic liquid crystals where a rigid, non-aromatic, XB supramolecular anion acts as mesogenic core.
X-ray structure analysis of the complex between 1-ethyl-3-methylimidazolium iodide and iodoperfluorooctane showed the presence of a layered structure, which is a manifestation of the well-known tendency to segregation of perfluoroalkyl chains. This is consistent with the observation of smectic mesophases. Moreover, all the reported complexes melt below 100 &#176;C, and most are mesomorphic even at room temperature, despite that the starting materials were non-mesomorphic in nature.
The supramolecular strategy reported here provides new design principles for mesogen design allowing a totally new class of functional materials.

A protocol for the synthesis of a new type of mesogens, based on the halogen-bonded supramolecular anion [CnF2n+1-I&#183;&#183;&#183;I&#183;&#183;&#183;I-CnF2n+1]&#8722;, is reported.

Von Molekülen zu Materialien: neue ionische Flüssigkristalle durch Halogen-Bonding Technik

Herein, we demonstrate that a bottom-up approach, based on halogen bonding (XB), can be successfully applied for the design of a new type of ionic liquid ...

One-pot Microwave-assisted Conversion of Anomeric Nitrate-esters to Trichloroacetimidates

The goal of the following procedure is to provide a demonstration of the one-pot conversion of a 2-azido-1-nitrate-ester to a trichloroacetimidate glycosyl donor. Following azido-nitration of a glycal, the product 2-azido-1-nitrate ester can be hydrolyzed under microwave-assisted irradiation. This transformation is usually achieved using strongly nucleophilic reagents and extended reaction times. Microwave irradiation induces hydrolysis, in the absence of reagents, with short reaction times. Following denitration, the intermediate anomeric alcohol is converted, in the same pot, to the corresponding 2-azido-1-trichloroacetimidate.

A 2-azido-1-nitrate-ester can be converted to the corresponding 2-azido-1-trichloroacetimidate in a one-pot procedure. The goal of the manuscript is to demonstrate utility of the microwave reactor in carbohydrate synthesis.

Ein-Topf Mikrowellen-gestützte Umwandlung des Anomeric Nitrat-Ester und Trichloroacetimidates

The goal of the following procedure is to provide a demonstration of the one-pot conversion of a 2-azido-1-nitrate-ester to a trichloroacetimidate ...

Chemical Precipitation Method for the Synthesis of Nb2O5 Modified Bulk Nickel Catalysts with High Specific Surface Area

We demonstrate a method for the synthesis of NixNb1-xO catalysts with sponge-like and fold-like nanostructures. By varying the Nb:Ni ratio, a series of NixNb1-xO nanoparticles with different atomic compositions (x = 0.03, 0.08, 0.15, and 0.20) have been prepared by chemical precipitation. These NixNb1-xO catalysts are characterized by X-ray diffraction, X-ray photoelectron spectroscopy, and scanning electron microscopy. The study revealed the sponge-like and fold-like appearance of Ni0.97Nb0.03O and Ni0.92Nb0.08O on the NiO surface, and the larger surface area of these NixNb1-xO catalysts, compared with the bulk NiO. Maximum surface area of 173 m2/g can be obtained for Ni0.92Nb0.08O catalysts. In addition, the catalytic hydroconversion of lignin-derived compounds using the synthesized Ni0.92Nb0.08O catalysts have been investigated.

Chemical Precipitation Method for the Synthesis of Nb2O5 Modified Bulk Nickel Catalysts with High Specific Surface Area

A protocol for the synthesis of sponge-like and fold-like Ni1-xNbxO nanoparticles by chemical precipitation is presented.

Chemischen Niederschlag-Methode für die Synthese von Nb2O5 geändert, Bulk-Nickel-Katalysatoren mit hoher spezifischer Oberfläche

We demonstrate a method for the synthesis of NixNb1-xO catalysts with sponge-like and fold-like nanostructures. By varying the Nb:Ni ratio, a series of ...

Fabrication and Testing of Catalytic Aerogels Prepared Via Rapid Supercritical Extraction

Protocols for preparing and testing catalytic aerogels by incorporating metal species into silica and alumina aerogel platforms are presented. Three preparation methods are described: (a) the incorporation of metal salts into silica or alumina wet gels using an impregnation method; (b) the incorporation of metal salts into alumina wet gels using a co-precursor method; and (c) the addition of metal nanoparticles directly into a silica aerogel precursor mixture. The methods utilize a hydraulic hot press, which allows for rapid (&#60;6 h) supercritical extraction and results in aerogels of low density (0.10 g/mL) and high surface area (200-800 m2/g). While the work presented here focuses on the use of copper salts and copper nanoparticles, the approach can be implemented using other metal salts and nanoparticles. A protocol for testing the three-way catalytic ability of these aerogels for automotive pollution mitigation is also presented. This technique uses custom-built equipment, the Union Catalytic Testbed (UCAT), in which a simulated exhaust mixture is passed over an aerogel sample at a controlled temperature and flow rate. The system is capable of measuring the ability of the catalytic aerogels, under both oxidizing and reducing conditions, to convert CO, NO and unburned hydrocarbons (HCs) to less harmful species (CO2, H2O and N2). Example catalytic results are presented for the aerogels described.

Here we present protocols for preparing and testing catalytic aerogels by incorporating metal species into silica and alumina aerogel platforms. Methods for preparing materials using copper salts and copper-containing nanoparticles are featured. Catalytic testing protocols demonstrate the effectiveness of these aerogels for three-way catalysis applications.

Herstellung und Prüfung von katalytischen Aerogelen über schnelle überkritische Extraktion vorbereitet

Protocols for preparing and testing catalytic aerogels by incorporating metal species into silica and alumina aerogel platforms are presented. Three ...

Tuning the Acidity of Pt/ CNTs Catalysts for Hydrodeoxygenation of Diphenyl Ether

We herein present a method for the synthesis of HNbWO6, HNbMoO6, HTaWO6 solid acid nanosheet modified Pt/CNTs. By varying the weight of various solid acid nanosheets, a series of Pt/xHMNO6/CNTs with different solid acid compositions (x = 5, 20 wt%; M = Nb, Ta; N = Mo, W) have been prepared by carbon nanotube pretreatment, protonic exchange, solid acid exfoliation, aggregation and finally Pt particles impregnation. The Pt/xHMNO6/CNTs are characterized by X-ray diffraction, scanning electron microscopy, transmission electron microscopy and NH3-temperature programmed desorption. The study revealed that HNbWO6 nanosheets were attached on CNTs, with some edges of the nanosheets being bent in shape. The acid strength of the supported Pt catalysts increases in the following order: Pt/CNTs &#60; Pt/5HNbWO6/CNTs &#60; Pt/20HNbMoO6/CNTs &#60; Pt/20HNbWO6/CNTs &#60; Pt/20HTaWO6/CNTs. In addition, the catalytic hydroconversion of lignin-derived model compound: diphenyl ether using the synthesized Pt/20HNbWO6 catalyst has been investigated.

A protocol for the synthesis of HNbWO6, HNbMoO6, HTaWO6 solid acid nanosheet modified Pt/CNTs is presented.

Optimierung der Säure von Pt/CNTs-Katalysatoren zur Hydrodeoxygenierung von Diphenylether

We herein present a method for the synthesis of HNbWO6, HNbMoO6, HTaWO6 solid acid nanosheet modified Pt/CNTs. By varying the weight of various solid acid ...