この作業は [材料力学と構造プログラム、付与数 1562656]; 国立科学財団によって支えられました。機械エンジニア [Haythornthwaite 若手研究者賞] のアメリカの社会。

<ol>
	<li>Wegst, U. G., Bai, H., Saiz, E., Tomsia, A. P., Ritchie, R. O. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Bioinspired+structural+materials.">Bioinspired structural materials.</a> Nat. Mater. 14 (1), 23-36 (2015).</li><li>Meyers, M. A., McKittrick, J., Chen, P. Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Structural+biological+materials:+critical+mechanics-materials+connections.">Structural biological materials: critical mechanics-materials connections.</a> Science. 339 (6121), 773-779 (2013).</li><li>Bodde, S. G., Meyers, M. A., McKittrick, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Correlation+of+the+mechanical+and+structural+properties+of+cortical+rachis+keratin+of+rectrices+of+the+Toco+Toucan+(Ramphastos+toco).">Correlation of the mechanical and structural properties of cortical rachis keratin of rectrices of the Toco Toucan (Ramphastos toco).</a> J. Mech. Behav. Biomed. Mater. 4 (5), 723-732 (2011).</li><li>Gibson, L. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+hierarchical+structure+and+mechanics+of+plant+materials.">The hierarchical structure and mechanics of plant materials.</a> J. R. Soc. Interface. , (2012).</li><li>Monn, M. A., Kesari, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+new+structure-property+connection+in+the+skeletal+elements+of+the+marine+sponge+Tethya+aurantia+that+guards+against+buckling+instability.">A new structure-property connection in the skeletal elements of the marine sponge Tethya aurantia that guards against buckling instability.</a> Sci. Rep. 7, (2017).</li><li>Monn, M. A., Weaver, J. C., Zhang, T., Aizenberg, J., Kesari, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=New+functional+insights+into+the+internal+architecture+of+the+laminated+anchor+spicules+of+Euplectella+aspergillum.">New functional insights into the internal architecture of the laminated anchor spicules of Euplectella aspergillum.</a> Proc. Natl. Acad. Sci. U.S.A. 112 (16), 4976-4981 (2015).</li><li>Monn, M. A., Kesari, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Enhanced+bending+failure+strain+in+biological+glass+fibers+due+to+internal+lamellar+architecture.">Enhanced bending failure strain in biological glass fibers due to internal lamellar architecture.</a> J. Mech. Behav. Biomed. Mater. , (2017).</li><li>Levi, C., Barton, J. L., Guillemet, C., Bras, E., Lehuede, P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+remarkably+strong+natural+glassy+rod:+the+anchoring+spicule+of+the+Monorhaphis+sponge.">A remarkably strong natural glassy rod: the anchoring spicule of the Monorhaphis sponge.</a> J. Mater. Sci. Letters. 8 (3), 337-339 (1989).</li><li>Kesari, H., Doll, J. C., Pruitt, B. L., Cai, W., Lew, A. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Role+of+surface+roughness+in+hysteresis+during+adhesive+elastic+contact.">Role of surface roughness in hysteresis during adhesive elastic contact.</a> Philos. Mag. Lett. 90 (12), 891-902 (2010).</li><li>Croisier, F., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Mechanical+testing+of+electrospun+PCL+fibers.">Mechanical testing of electrospun PCL fibers.</a> Acta Biomater. 8 (1), 218-224 (2012).</li><li>Haque, M. A., Saif, M. T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+review+of+MEMS-based+microscale+and+nanoscale+tensile+and+bending+testing.">A review of MEMS-based microscale and nanoscale tensile and bending testing.</a> Exp. Mech. 43 (3), 248-255 (2003).</li><li>Gudlavalleti, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Mechanical testing of solid materials at the micro-scale. , (2002).</li><li>Tohmyoh, H., Ishihara, M., Akanda, M. S., Yamaki, S., Watanabe, T., Iwabuchi, T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Accurate+determination+of+the+structural+elasticity+of+human+hair+by+a+small-scale+bending+test.">Accurate determination of the structural elasticity of human hair by a small-scale bending test.</a> J. Biomech. 44 (16), 2833-2837 (2011).</li><li>Waters, J. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Contact mechanics of biologically-inspired interface geometries. , (2009).</li><li>Dai, Z., Gorb, S. N., Schwarz, U. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Roughness-dependent+friction+force+of+the+tarsal+claw+system+in+the+beetle+Pachnoda+marginata+(Coleoptera,+Scarabaeidae).">Roughness-dependent friction force of the tarsal claw system in the beetle Pachnoda marginata (Coleoptera, Scarabaeidae).</a> J. Exp. Biol. 205 (16), 2479-2488 (2002).</li><li>Tramacere, F., Kovalev, A., Kleinteich, T., Gorb, S. N., Mazzolai, B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Structure+and+mechanical+properties+of+Octopus+vulgaris+suckers.">Structure and mechanical properties of Octopus vulgaris suckers.</a> J. R. Soc. Interface. 11 (91), (2014).</li><li>Ehrlich, H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Nanostructural+organization+of+naturally+occurring+composites:+Part+I.+Silica-Collagen-based+biocomposites.">Nanostructural organization of naturally occurring composites: Part I. Silica-Collagen-based biocomposites.</a> J. Nanomater. 53, (2008).</li><li>Ehrlich, H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Mineralization+of+the+meter-long+biosilica+structures+of+glass+sponges+is+templated+on+hydroxylated+collagen.">Mineralization of the meter-long biosilica structures of glass sponges is templated on hydroxylated collagen.</a> Nat. Chem. 2, 1084-1088 (2010).</li><li>Ehrlich, H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=First+evidence+of+the+presence+of+chitin+in+skeletons+of+marine+sponges.+Part+II.+Glass+sponges+(Hexactinellida:+Porifera).">First evidence of the presence of chitin in skeletons of marine sponges. Part II. Glass sponges (Hexactinellida: Porifera).</a> J. Exp. Zoo. 308 (4), 473-483 (2007).</li><li>Ehrlich, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Chitin+and+collagen+as+universal+and+alternative+templates+in+biomineralization.">Chitin and collagen as universal and alternative templates in biomineralization.</a> Int. Geol Rev. 52, 661-699 (2010).</li><li>Ehrlich, H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Supercontinuum+generation+in+naturally+occurring+glass+sponge+spicules.">Supercontinuum generation in naturally occurring glass sponge spicules.</a> Adv. Opt. Mater. 4 (10), 1608-1613 (2016).</li><li>Ehrlich, H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Calcite+reinforced+silica-silica+joints+in+the+biocomposite+skeleton+of+deep-sea+glass+sponges.">Calcite reinforced silica-silica joints in the biocomposite skeleton of deep-sea glass sponges.</a> Adv. Funct. Mater. 21, 3473-3481 (2011).</li><li>Werner, P., Blumtritt, H., Zlotnikov, I., Graff, A., Dauphin, Y., Fratzl, P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Electron+microscope+analyses+of+the+bio-silica+basal+spicule+from+the+Monorhaphis+chuni+sponge.">Electron microscope analyses of the bio-silica basal spicule from the Monorhaphis chuni sponge.</a> J. Struct. Biol. 191 (2), 165-174 (2015).</li><li>Kolednik, O., Predan, J., Fischer, F. D., Fratzl, P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Bioinspired+Design+Criteria+for+Damage-Resistant+Materials+with+Periodically+Varying+Microstructure.">Bioinspired Design Criteria for Damage-Resistant Materials with Periodically Varying Microstructure.</a> Adv. Funct. Mater. 21 (19), 3634-3641 (2011).</li><li>Weaver, J. C., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Unifying+design+strategies+in+demosponge+and+hexactinellid+skeletal+systems.">Unifying design strategies in demosponge and hexactinellid skeletal systems.</a> J. Adhes. 86 (1), 72-95 (2010).</li><li>Walter, S. L., Flinn, B. D., Mayer, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Mechanisms+of+toughening+of+a+natural+rigid+composite.">Mechanisms of toughening of a natural rigid composite.</a> Mater. Sci. Eng. C. 27 (3), 570-574 (2007).</li><li>Ehrlich, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Silica+biomineralization+in+Sponges.">Silica biomineralization in Sponges.</a> Encyclopedia of Geobiology. , 796-808 (2011).</li><li>Zlotnikov, I., Werner, P., Fratzl, P., Zolotoyabko, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Eshelby+Twist+as+a+possible+source+of+lattice+rotation+in+a+perfectly+ordered+protein/silica+structure+grown+by+a+simple+organism.">Eshelby Twist as a possible source of lattice rotation in a perfectly ordered protein/silica structure grown by a simple organism.</a> Small. 11 (42), 5636-5641 (2015).</li><li>Zlotnikov, I., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+perfectly+periodic+three-dimensional+protein/silica+mesoporous+structure+produced+by+an+organism.">A perfectly periodic three-dimensional protein/silica mesoporous structure produced by an organism.</a> Adv. Mater. 26 (11), 1682-1687 (2014).</li><li>Gere, J. M., Timoshenko, S. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Chapter+5:+Stresses+in+Beams.">Chapter 5: Stresses in Beams.</a> Mechanics of materials. , 205-217 (1997).</li><li>Baratta, F. I., Matthews, W. T., Quinn, G. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Errors associated with flexure testing of brittle materials. , (1987).</li><li>Quinn, G. D., Sparenberg, B. T., Koshy, P., Ives, L. K., Jahanmir, S., Arola, D. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Flexural+strength+of+ceramic+and+glass+rods.">Flexural strength of ceramic and glass rods.</a> J. Test. Eval. 37 (3), 1-23 (2009).</li><li>Tattersall, H. G., Tappin, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+work+of+fracture+and+its+measurement+in+metals,+ceramics+and+other+materials.">The work of fracture and its measurement in metals, ceramics and other materials.</a> J. Mater. Sci. 1 (3), 296-301 (1966).</li></ol>

著者が明らかに何もありません。

プロトコルのいくつかの手順は、力と変位を正確に測定を確保するため特に重要です。いくつかの重要な手順はすべて 3 点曲げ試験に普遍的なこの機械のテスト装置に固有のものです。
LP ミラーがきれい、傷の検査プロトコルの手順 1.2とステップ 1.6プロトコルの「FODS ゲインを設定します。ゲインの手順 2、 4、および5プロトコルのために一定する LP ミラー反射率が重要です。この理由から、2 つの校正手順 (ステップ 2と4のプロトコル) は曲げ試験 (プロトコルの手順 5 ) の直前に実行してください。
1.9 の手順とプロトコルの3.7のステージは、アイソレーション テーブル上の表面に対して平準化します。これらの手順は、<img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq2.jpg">骨片の長手方向軸線に垂直な力のコンポーネントは。機械試験装置のフレームは、片持ち梁、LP ミラー、および、対象の表面がすべて免震テーブルの表面に平行を製造されています。これは、力センサー、力と変位の分離のテーブルの表面に垂直のコンポーネントを測定することを意味します。ステージの上は角度でずれているかどうか<img alt="Equation 53" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq53.jpg">アイソレーション テーブル上の表面に対して、LPT の測定された変位になります<img alt="Equation 55" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq55.jpg">、<img alt="Equation 54" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq54.jpg">に垂直な方向の実際の変位は、骨片の長手方向軸線 (図 7参照)。以来、 <img alt="Equation 56" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq56.jpg"> </img>、この結果で応用力の予測と方程式(1) と (2) あたりの骨片変位の予測の下で。
<img alt="Figure 7" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56571/56571fig7.jpg"> 
図 7: 変位計測結果に平準化の段階の効果。(A)、ステージが斜めに傾いている<img alt="Equation 53" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq53.jpg">、アイソレーション テーブル上の面とカンチレバーの下。(B) 垂直方向の LP の変位<img alt="Equation 50" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq50.jpg">(図 1 (D) を参照) が、対象によって測定されます。スピキュールの軸に垂直な方向の LP 変位のコンポーネントは、 <img alt="Equation 54" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq54.jpg"> </img>。<a href="//ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/56571/56571fig7large.jpg" target="_blank">この図の拡大版を表示するのにはここをクリックしてください</a>。
手順 5.1-、lpt ポートはプロトコルの5.3では、海溝のスパンにわたって途中が配置されます。半ば範囲に関して LPT のずれは、実際には31,32よりも硬めに表示される標本になります。つまり、骨片の変位が同じ力が中間スパンに適用された場合に測定するだろうよりも小さくなります。ずれのこのタイプはないステージ ベース プレートからステージを削除するか、 xを調整することによって避けることができる-軸ステージ位置中心の手順が完了 (手順 5.1- プロトコルの5.3 )。
このメソッドの制限の 1 つは力と変位測定の相対測定不確かさを減らすためにカンチレバーの剛性が選択されること FODS 出力電圧曲げ中 4.5 に 1.8 V の全範囲にまたがって、テストします。しかし、この電圧範囲で、ほぼ骨片変位と同じ (図 6 (C) 参照) に失敗するまでちょうど約 ≈250 μ m の片持ち梁の変位に対応します。これは、カンチレバーと、スピキュールに似たような剛性があることを意味します。これは弾性応答と、骨の強度を測定する問題ではない、それはスピキュールの靱性特性の正確な測定を妨げるもの。これは、靭性特性の正確な測定を確保するために、スピキュールの亀裂は33の制御された方法で反映する必要があるためにです。通常、これはテスト デバイスが標本33より硬い場合のみ可能です。試験装置の剛性を高めるためより高感度変位センサー、FODS の代わりにされる可能性があります。
E. aspergillumスピキュールに曲げテスト プロトコル実験を行った、機械的試験装置その他の LBBSs と同様の合成材料の 3 点曲げ試験を実行する使用できます。この機械のテスト装置は 0.01 から 1 mm 微細溝断面直径範囲は、範囲 1 から 10 mm までの標本に最適です。大きい直径サンプル ステージは、試料ステージ上ロールことはできませんので、再設計する必要があります。これは段階の表面の粗さ試験片の圧延を防ぐために十分であるので、骨片のようなより小さい繊維のための問題ではありません。トレンチ端部および LPT の半径も大きい標本のサポートされている31,32点でローカルの損傷を防止するため作られたする必要があります。さらに、プレートを平準化ステージはステージ ベース プレートに固定する必要があります (図 4Aを参照してください) ステージ傾斜力が ≈1 を超える場合を防ぐために、プロトコルの3.7 のステップの後 ¼"-20 ソケット ヘッド キャップ ネジを使用して (名)
高精度な力と変位の測定は、カンチレバーの剛性がフレームの剛性 (≈107 N/m) よりもはるかに小さい、常に。この制限によって、≈ 25 n このデバイスによって適用することができます最大の力その結果、標本はこのデバイスを使用して、テストを実行することができる場合は、曲げテストを実行する前に耐えることができます最大の力を推定することが重要です。
この作業は、プロトコル、技術的な図面を提供します (を参照してください補足ファイル 1)およびソフトウェア (サプルメンタリ コード ファイルを参照してください)、再生して、私たちの機械式試験装置を使用して。これはうまくいけば多くの異なる LBBSs の曲げ性状を正確に測定するためのプラットフォームを提供します。これらの測定 LBBS のアーキテクチャとその機械的性質の関係のより深い理解を開発するための前提条件であります。

負荷軸受シェルや骨などの生物学的構造 (LBBSs) のアーキテクチャを研究することによってエンジニアは強くてタフな1である新しい複合材料を開発しました。LBBSs および対応する生体の顕著な機械的性質の複雑な内部アーキテクチャ2に関連していることが示されています。ただし、LBBS アーキテクチャと機械的性質との関係は完全には理解されていません。LBBS の力学応答を測定は、そのアーキテクチャがその機械的性質を高める方法を理解することの第一歩です。
ただし、LBBS の力学的応答の測定に使用するテストの種類、その力学的機能と一貫性のあることが重要です。たとえば、羽は空力負荷をサポートする必要があります、ので羽梗の主な機能曲げ剛性3を提供することです。したがって、曲げ試験の力学的応答を測定するため一軸引張試験をお勧めします。実際には、多くの LBBSs、羽軸3など草茎4、およびスピキュール5,6,7,8-主に曲げによる変形します。これは、これらの LBBSs が細い-すなわち、その長さが、幅や深さよりもはるかに大きい。ただし、これらの LBBSs の曲げ試験を行うために、やりがいが軍と彼らが失敗するまで耐えることができる変位 10 10-2範囲2 N と 10-4 10-3 m、それぞれ3,4,5,7,8します。 したがって、これらの機械のテスト実行に使用するデバイスがそれぞれ ≈10-5 N と ≈10-7 m (センサーの最大測定可能な力と変位のすなわち、0.1%) の力と変位の解像度を持つ必要があります。
商業的に利用可能な大規模な機械テスト システム通常測定できない力と変位この解像度で。彼らが測定できる最大の力 (それぞれ変位) はより小さい原子間力顕微鏡を用いた9,10や微小電気機械システム ベース11試験装置には、適切な解像度がありますが、LBBS が耐えることができる最大フォース (それぞれ変位)。したがって、これらの LBBSs、エンジニアおよび科学者で曲げ試験を実行する特注機械テスト デバイス5,7,12,13に頼らなければなりません。これらのカスタム デバイスの主な利点は、力と変位の大きい範囲を格納できることです。ただし、建設、これらのデバイスの操作でも記載されていません、文学。
プロトコルは、10-5から 10 の1 N と変位に至る 10-7 10-2メートルに至るまで強制的に測定できる特注機械式試験装置を用いた 3 点曲げ試験を実行する説明です。補足資料は、機械的試験装置のコンポーネントのすべてのディメンションを含む、技術的な図面を提供しています。この機械的試験装置の主な利点は、力と変位の範囲を異なる LBBSs に合わせて簡単に調整できることです。デバイスの動作原理は、原子間力顕微鏡9のそれに似ています。このデバイスは、標本をステンレス板にカット溝を配置 (図 1A ~ C参照)。1278 ± 3 μ m を光学顕微鏡写真からトレンチのスパンを測定 (平均 ± 標準偏差; n = 10)。トレンチ端部曲げ試験 (参照してください図 1、およびD) 中に供試体をサポートします。この試料ステージは、3 軸翻訳段階に添付、ウェッジは海溝のスパンに中間に位置する、アルミ ウェッジの下に配置 (図 1C参照)。ステージを移動することによって、 <img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq1.jpg"> (参照してください図 1 a、およびC) の方向を曲げないように供試体を引き起こしているウェッジを押し込ま標本。
我々 は、負荷ポイント (LP) としてウェッジを含むデバイスのコンポーネントおよび負荷ポイント チップ (LPT) とウェッジを参照してください。LP は、カンチレバーの変位が、ファイバー光ファイバー変位センサー (FODS) で測定の最後に添付されます。対象は LP の上面にあるミラーから反射される赤外光を発する (図 1B参照)、対象に光ファイバーで送受信。洗練されたシリコンウェハーの ≈5 の mm の正方形の部分は LP ミラーとして使用され、エポキシを使用して LP に貼付されています。対象は、光を反射して放出の強度を比較することによって変位を測定します。カンチレバーの剛性と変位を使用して計算力、 <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq2.jpg"> </img>、供試体との対話によるくさびによって経験されます。カンチレバーの変位は、くさびの下に試験片の断面の変位を計算する使用も<img alt="Equation 3" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq3.jpg">。カンチレバ型力センサーは、ミクロとマクロ力学試験研究10、11,12,13,14の数で使用されています。ここで示した特定の設計は、接着剤の接触実験14を実行するために使用される機械的試験装置から適応。似たようなデザインは、市販のマイクロ トライボメータ15,16で使用されています。
<img alt="Figure 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56571/56571fig1.jpg"> 
図 1: 特注の機械式試験装置の概要。(A) A コンピューター支援設計レンダリング デバイスの。ステージのコンポーネントが緑色でハイライトされます。サブアセンブリ (片持梁、ロード ポイント (LP)) の検出力は、赤色でハイライトされます。A (B) は (A) のビューを拡大しました。LP ミラーは、対象の下に LP の上面に青色で、LPM のラベルは。(C) 翻訳段階の運動を記述するために使用される座標系。Th を平準化プロトコルの手順 1.9 e ステージ、 <img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq1.jpg"> LP ミラーの表面に垂直なベクトルと一致する方向を作った。変形、スピキュールと計測変位を示す三点曲げ構成の (D) の模式図<img alt="Equation 49" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq49.jpg">と<img alt="Equation 50" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq50.jpg">。<a href="//ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/56571/56571fig1large.jpg" target="_blank">この図の拡大版を表示するのにはここをクリックしてください</a>。
海綿Euplectella aspergillum6,7.の骨格要素の 3 点曲げ試験を実行することによってデバイスの機能を実証します。このスポンジのスケルトンは、フィラメント、スピキュール (図 2A参照) と呼ばれるアセンブリです。Spicules は ≈50 μ m 厚い、シリカ6主に構成。バイオシリカ ベースのスピキュールは、普通、Homoscleromorpha、および Hexactinellida のクラスに属するスポンジで発見されます。Hexactinellida クラスに属するE. aspergillumなどのスポンジは「ガラス スポンジ"とも呼ばれますガラス スポンジのスピキュールは、主にシリカから構成される、それはシリカが多くの場合どちらかコラーゲン17,18またはキチン19,20から成る有機マトリックスに含まれていることを示されています。,21. この有機基質シリカ鉱物18,20の重要な役割を果たしています。さらに、いくつかの骨片の有機基質もカルシウム22のバイオミネラリゼーションのテンプレートとして機能します。シリカ内で配布されているほか、有機マトリックスはまたスピキュールのシリカを分割、同心の円筒ラメラ6,23異なる層を形成できます。それはこの同心円状、層状アーキテクチャがスピキュールの変形動作6,7,8,24,25,26 に影響を与えることが示されています。.その結果、スピキュールの機械的プロパティは、化学反応の組み合わせによって決定されます (すなわち。、シリカ-タンパク質複合体の化学構造) とは建築27。化学構造とガラス海綿骨片のアーキテクチャの両方調査24,28,29の下にまだあります。
E. aspergillumのスピキュールのほとんどは、フォーム硬い骨格のケージに一緒に接合されています。しかし、スケルトンの基部 (図 2A参照) アンカー スピキュールとして知られている非常に長い (≈10 cm) スピキュールの房があります。アンカー スピキュールの小さいセクションで 3 点曲げ試験を行うためのプロトコルについて述べる。
プロトコルの手順 1で組み立てと特注の機械式試験装置のコンポーネントの位置揃え、手順を説明します。手順 2と4プロトコルの力と曲げ試験における変位を計算するために使用のキャリブレーション データを生成するための手順を提供します。手順 3で、スピキュールのセクションを準備し、テスト ・ フィクスチャにそれをマウントするための手順を示します。スピキュール セクションの曲げ試験を行うための手順は、手順 5に記載されています。最後に、代表結果セクションでステップ 2と4で得られた校正データを使ってステップ 5で得られた曲げ試験データと共に計算<img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq2.jpg">、 <img alt="Equation 3" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq3.jpg"> </img>。
<img alt="Figure 2" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56571/56571fig2.jpg"> 
断面およびE. aspergillum スピキュールを検査するため図 2: プロシージャ。(A) E. aspergillumのスケルトン。フリースタンディング アンカー スピキュールの房は、スケルトンのベースに表示されます。スケール バーは ~ 25 mm (B) 単一のアンカー スピキュールは赤 #00000 クロテン ブラシを使用して、かみそりの刃を使用して断面の顕微鏡スライドの場所で開催されます。スケール バーは 〜 12 mm (C) 試料ステージの塹壕に配置されますE. aspergillumスピキュールのセクションあります。トレンチ端部とトレンチ リッジそれぞれティールと、オレンジ色でハイライトされます。トレンチ リッジに対して、スピキュールをプッシュすることで、その軸がトレンチ端部に垂直であることを確認します。(D) A スピキュール セクションが破損しているし、捨てられるべき場合を決定する方法を記述するプロトコルの手順 3.4で説明した検査手順を通過する骨片の顕微鏡写真。A (E) プロトコルの手順 3.4で説明した検査手順が失敗するシリカ層の大部分を不足している多くの亀裂を含む骨片の顕微鏡写真。スケール バー = 250 μ m (C)、(D)、100 μ m、100 μ m (E)。<a href="//ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/56571/56571fig2large.jpg" target="_blank">この図の拡大版を表示するのにはここをクリックしてください</a>。

<table><tbody><tr><td>TMC 36&quot; x 48&quot; isolation table with 4&quot; CleanTop breadboard</td><td>TMC</td><td>63-563</td><td>Isolation Table</td></tr><tr><td>Diffeential Screw Adjuster</td><td>Thorlabs</td><td>DAS110</td><td>For stage leveling plate</td></tr><tr><td>1&quot; Travel Micrometer Head with 0.001&quot; Graduations</td><td>Thorlabs</td><td>150-801ME</td><td>For stage leveling plate</td></tr><tr><td>Right-Angle Bracket for PT Series Translation Stages, 1/4&quot;-20 Mounting Holes</td><td>Thorlabs</td><td>PT102</td><td>For microscope mount</td></tr><tr><td>1&quot; Dovetail Translation Stage, 1/4&quot;-20 Taps</td><td>Thorlabs</td><td>DT25</td><td>For microscope mount</td></tr><tr><td>1&quot; Translation Stage with 1/4&quot;-170 Adjustment Screw, 1/4&quot;-20 Taps</td><td>Thorlabs</td><td>PT1B</td><td>For microscope mount</td></tr><tr><td>12&quot; Length, Dovetail Optical Rail</td><td>Edmund Optics</td><td>54-401</td><td>For microscope mount</td></tr><tr><td>2.5&quot; Width, Dovetail Carrier</td><td>Edmund Optics</td><td>54-404</td><td>For microscope mount</td></tr><tr><td>0.5&quot; Width, Dovetail Carrier</td><td>Edmund Optics</td><td>54-403</td><td>For microscope mount</td></tr><tr><td>InfiniTube Mounting C-Clamp with &amp;frac14;-20</td><td>Edmund Optics</td><td>57-788</td><td>Microscope component</td></tr><tr><td>Standard (with no In-Line Attachment), InfiniTube</td><td>Edmund Optics</td><td>56-125</td><td>Microscope component</td></tr><tr><td>Standard In-Line Attachment (Optimized at 2X-10X), InfiniTube</td><td>Edmund Optics</td><td>56-126</td><td>Microscope component</td></tr><tr><td>Mitutoyo/Achrovid Objective Adapter (M26 to M27)</td><td>Edmund Optics</td><td>53-787</td><td>Microscope component</td></tr><tr><td>5X Infinity Achrovid Microscope Objective</td><td>Edmund Optics</td><td>55-790</td><td>Microscope component</td></tr><tr><td>0.316&quot; ID, Fiber Optic Adapter SX-6</td><td>Edmund Optics</td><td>38-944</td><td>Microscope component</td></tr><tr><td>&amp;frac14;&quot; x 36&quot;, Flexible Fiber Optic Light Guide</td><td>Edmund Optics</td><td>42-347</td><td>Microscope component</td></tr><tr><td>115V, MI-150 Fiber Optic Illuminator w/IR Filter and Holder</td><td>Edmund Optics</td><td>55-718</td><td>Microscope component</td></tr><tr><td>Allied Vision Manta G-223 2/3&quot; Color CMOS Camera</td><td>Edmund Optics</td><td>88-452</td><td>Microscope component</td></tr><tr><td>Power Supply for Manta/ Guppy Pro/ Stingray/ Pike</td><td>Edmund Optics</td><td>68-586</td><td>Microscope component</td></tr><tr><td>1/4&quot; Travel Single Axis Translation Stage</td><td>Thorlabs</td><td>MS1S</td><td>FODS micrometer</td></tr><tr><td>Analog Reflectance Dependent Fiber Optic Displacement Sensor</td><td>Philtec</td><td>D20</td><td>FODS</td></tr><tr><td>30V, 3A DC Power Supply</td><td>Agilent</td><td>U8001A</td><td>Power supply for DAQ and FODS</td></tr><tr><td>14-Bit, 48 kS/s Low-Cost Multifunction DAQ</td><td>National Instruments</td><td>USB-6009</td><td>DAQ for FODS</td></tr><tr><td>Three Axis Motorized Translation Stage</td><td>Thorlabs</td><td>Thorlabs T25 XYZ-E/M</td><td>Translation stage</td></tr><tr><td>T-Cube DC Servo Motor Controller</td><td>Thorlabs</td><td>TDC001</td><td>Motor controller for stage</td></tr><tr><td>T-Cube Power Supply</td><td>Thorlabs</td><td>TPS001</td><td>Power supply for motor controller</td></tr><tr><td>National Instruments LabVIEW (2013 SP1)</td><td>National Instruments</td><td></td><td>Used for running software</td></tr><tr><td>National Instruments LabVIEW Vision Acquisition Software (2016)</td><td>National Instruments</td><td></td><td>Used for running software</td></tr><tr><td>Nikon Eclipse Ci-POL Main Body</td><td>MVI</td><td>MDA96000</td><td>Polarized light microscope</td></tr><tr><td>Nikon Pi Intermediate Tube with Analyzer Slider</td><td>MVI</td><td>MDB45305</td><td>Polarized light microscope</td></tr><tr><td>Nikon Dia-Polarizer</td><td>MVI</td><td>MDN11920</td><td>Polarized light microscope</td></tr><tr><td>Power Cord - 7&#039;6&quot;</td><td>MVI</td><td>79035</td><td>Polarized light microscope</td></tr><tr><td>Nikon P-Amh Mechanical Stage</td><td>MVI</td><td>MDC45000</td><td>Polarized light microscope</td></tr><tr><td>Nikon Lwd Achromat Condenser</td><td>MVI</td><td>MBL16100</td><td>Polarized light microscope</td></tr><tr><td>Nikon LV-NBD5BD-CH Manual Quint Nosepiece ESD</td><td>MVI</td><td>MBP60125</td><td>Polarized light microscope</td></tr><tr><td>Nikon C-TF Trinocular Tube F</td><td>MVI</td><td>MBB93100</td><td>Polarized light microscope</td></tr><tr><td>Nikon CFI 10X Eyepiece FN 22mm NC</td><td>MVI</td><td>MAK10110</td><td>Polarized light microscope</td></tr><tr><td>Nikon TU Plan Flour BD 10x Objective</td><td>MVI</td><td>MUE42100</td><td>Polarized light microscope</td></tr><tr><td>Venus Flower Basket Sponge</td><td>Denis Brand</td><td>N/A</td><td>Sponge skeleton</td></tr><tr><td>3.5X Headband Flip-Up Magnifier</td><td>McMaster Carr</td><td>1490T5</td><td>Used for spicule sectioning</td></tr><tr><td>&amp;Oslash;1&quot; Silicon Wafer, Type P / &amp;lt;100&gt;</td><td>Ted Pella</td><td>16011</td><td>Used for load point mirror</td></tr><tr><td>Low Lint Tapered Tip Cotton Swab</td><td>McMaster Carr</td><td>71035T31</td><td>Used for cleaning LP mirror</td></tr><tr><td>Rubber grip precision knife</td><td>McMaster Carr</td><td>35575A68</td><td>Used for sectioning spicules</td></tr><tr><td>Microscope Slides, frosted end, 75 x 25 x 1mm</td><td>Ted Pella</td><td>260409</td><td>Used for sectioning spicules</td></tr><tr><td>Sable Brushes, #00000, 0.08mm W x 4.0mm L</td><td>Ted Pella</td><td>11806</td><td>Used for handling spicules</td></tr><tr><td>PELCO Pro High Precision Tweezers, extra fine tips, superior finish</td><td>Ted Pella</td><td>5367-5NM</td><td>Used for handling spicules</td></tr><tr><td>Dual Axis Linear Scale Micrometer</td><td>Edmund Optics</td><td>58-608</td><td>Used for calibrating the microscopes</td></tr><tr><td>FLEX-A-TOP FT-38 CAS</td><td>ESD Plastic Containers</td><td>FT-38-CAS</td><td>Used for storing spicules</td></tr><tr><td>Plastic Vial Bullseye Level</td><td>McMaster Carr</td><td>2147A11</td><td>Used for leveling the stage</td></tr><tr><td>Analytical Balance</td><td>Mettler Toledo</td><td>MS105DU</td><td>Used to mass calibration weights</td></tr></tbody></table>

a millimeter scale flexural testing system for measuring the mechanical properties of marine sponge spicules

多くは生物学的構造 (LBBSs) を負荷、羽軸、スピキュールなど-小さい (&#60; 1 mm) がない顕微鏡。これらの LBBSs の曲げ性状の測定は、その顕著な機械的機能の起源を理解するため重要です。
10-5から 10 の1 N と変位に至る 10-7 10-2メートルに至るまで強制的に測定できる特注機械式試験装置を用いた 3 点曲げ試験を行うためのプロトコルについて述べる。この機械の試験装置の主な利点は、異なる LBBSs の力と変位の容量を簡単に調整できることです。デバイスの動作原理は、原子間力顕微鏡のそれに似ています。すなわち、力は、片持ち梁の端に接続されている負荷のポイントによって、LBBS に適用されます。荷重点変位は光ファイバー光ファイバー変位センサーによる測定、測定された片持梁剛性を用いた力に変換します。デバイスの力の範囲は、異なる剛性のカンチレバーを使用して調整できます。
海綿Euplectella aspergillumの骨格要素の 3 点曲げ試験を実行することによって、デバイスの機能を説明します。骨格の要素-スピキュールとして知られている-、直径約 50 μ m シリカ繊維であります。≈1.3 mm スパン 3 点曲げ冶具上、スピキュールを取り付けテスト装置を調整するための手順について述べるし、曲げテストします。スピキュールと応用力の位置の変形にかかる力を測定します。

機械的テストの最も基本的な出力は、試料と、力が適用される場所で変位に加わる力の大きさです。3 点曲げ試験の場合目的は、LPT によって適用されるフォースのマグニチュードを取得、<img alt="Equation 13" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq13.jpg">との lpt ポートの下に試験片の断面の変位、 <img alt="Equation 4" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq4.jpg"> 方向、 <img alt="Equation 14" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq14.jpg"> </img>。ただし、ここで説明したテストの機械装置、後処理手順をいくつか実行する必要がある手順 2、4 および 5 プロトコルの望まれたこれにから得られる出力データを変換する<img alt="Equation 13" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq13.jpg">-<img alt="Equation 14" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq14.jpg">データ。3 点曲げ試験から得られたデータ ファイル: 1) 電圧変位の補間ファイル;2) 力の校正ファイル;・ 3) 曲げテスト ファイル。測定および派生の量の概要は、表 1の通りです。
<table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always">
	<tbody>
		<tr>
			<td>シンボル</td>
			<td colspan="4">定義</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Nh</td>
			<td colspan="4">ファイルを出力の電圧変位の補間の電圧値の数</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Vh</td>
			<td colspan="4">プロトコルの手順 4 で測定した電圧値</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>ΣVh</td>
			<td colspan="4">Vhの標準偏差</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>zsh</td>
			<td colspan="4">プロトコルの手順 4 でステージ位置を測定</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Nc</td>
			<td colspan="4">力の測定力校正出力ファイルの数</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Fc</td>
			<td colspan="4">プロトコルの手順 2 で校正重みによって適用されるフォース</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Vc</td>
			<td colspan="4">プロトコルの手順 2 で測定した電圧値</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>ΣVc</td>
			<td colspan="4">Vcの標準偏差</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>zlc</td>
			<td colspan="4">VhとVcを使用して計算されるプロトコルの手順 2 で、LP の位置</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>wlc</td>
			<td colspan="4">Zlcからプロトコルの手順 2 で LP の変位を計算</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Nt</td>
			<td colspan="4">曲げテスト出力ファイルに力と変位の測定値の数</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>zセント</td>
			<td colspan="4">プロトコルの手順 5 でステージの位置</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>wセント</td>
			<td colspan="4">プロトコルの手順 5 の段階の変位</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Vt</td>
			<td colspan="4">プロトコルの手順 5 で測定された電圧値</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>ΣVt</td>
			<td colspan="4">Vtの標準偏差</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>zlt</td>
			<td colspan="4">VhとVtを使用して計算プロトコルの手順 5 で、LP の位置</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>wlt</td>
			<td colspan="4">Zltからプロトコルの手順 5 で LP の変位を計算</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>F</td>
			<td colspan="4">Zltからプロトコルの手順 5 で LP によって適用されるフォースを計算</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>w0</td>
			<td colspan="4">プロトコルの手順 5 で LP の下で骨片の断面の変位</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>
表 1: 手順 2、4 および 5 プロトコルの単位そして代表結果セクションで計算量に使用されるシンボルの概要。
電圧変位の補間ファイルの目的は、LPT 変位を測定対象の出力電圧を関連付けることです。移動するステージとしてですので剛翻訳段階に、lpt ポートを結合することによってこれは、 <img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq1.jpg"> の変化、方向、 <img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq5.jpg"> </img>-軸ステージ位置 LPT 変位 (プロトコルの手順 4 ) と同じです。電圧変位の補間ファイルには点のセットが含まれています<img alt="Equation 15" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq15.jpg">、 <img alt="Equation 16" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq16.jpg"> FODS 平均出力電圧 1000 Hz のサンプリング レートでの測定を 100 以上の撮影は、 <img alt="Equation 17" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq17.jpg"> 100 電圧の関連付けられている標準偏差は、測定、<img alt="Equation 18" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq18.jpg">は、 <img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq5.jpg"> </img>-軸ステージ位置と<img alt="Equation 19" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq19.jpg">はステージ数変位手順 (図 6 (B) 参照)。
力校正ファイルには、LP 変位で LP によって適用されるフォースのマグニチュードを計算するため使用することができます測定するカンチレバーの剛性ことができます。力校正ファイルには、点のセットが含まれています<img alt="Equation 20" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq20.jpg">、 <img alt="Equation 21" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq21.jpg"> FODS 平均出力電圧 1000 Hz のサンプリング レートでの測定を 100 以上の撮影は、 <img alt="Equation 22" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq22.jpg"> 100 の関連付けられている標準偏差は、電圧測定、 <img alt="Equation 23" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq23.jpg">、LPT の重みによって加えられた力をおよび<img alt="Equation 24" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq24.jpg">使用される校正重みの数です。校正ウェイトは、最初のポイントはゼロの測定よりも 2 つのポイントがあることを確認の適用力と力の 2 点目だけでワイヤー フック。
最後に、曲げテスト ファイルを使用して、計算する<img alt="Equation 14" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq14.jpg">、 <img alt="Equation 13" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq13.jpg"> </img>。ポイントのセットが含まれています<img alt="Equation 25" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq25.jpg">、 <img alt="Equation 26" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq26.jpg"> FODS 平均出力電圧 1000 Hz のサンプリング レートでの測定を 100 以上の撮影は、 <img alt="Equation 27" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq27.jpg"> 100 電圧測定の標準偏差を関連付けられている<img alt="Equation 28" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq28.jpg">は、 <img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq5.jpg">-軸ステージ位置と<img alt="Equation 29" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq29.jpg">の番号は、r 曲げ試験における変位手順を実行段階。
最初、<img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq5.jpg">力校正中に LPT の位置のコンポーネント<img alt="Equation 30" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq30.jpg">、セットを使用してある<img alt="Equation 31" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq31.jpg">マップに<img alt="Equation 21" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq21.jpg">に値<img alt="Equation 32" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq32.jpg">線形補間を用いた値。<img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq5.jpg"> LPT 変位のコンポーネントによって与えられる<img alt="Equation 33" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq33.jpg">、 <img alt="Equation 34" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq34.jpg"> </img>。片持梁、関係の長さと比較して LPT 変位が小さいので<img alt="Equation 23" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq23.jpg">と<img alt="Equation 35" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq35.jpg">線形が表示されます。したがって、カンチレバーの剛性は適合する線で計算できる、<img alt="Equation 36" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq36.jpg">データと、斜面をコンピューティング<img alt="Equation 37" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq37.jpg">。代表的な一連の点<img alt="Equation 36" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq36.jpg">とその対応する近似直線図 6A。曲げ実験で使用される片持梁の剛性は 90.6 ± 0.3 N/m。
<img alt="Figure 6" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56571/56571fig6.jpg"> 
図 6: 三点曲げ試験の代表の結果(A) 力と変位データ (グレー) カンチレバーの剛性の推定に使用される線形フィット (ブルー) と共にプロトコルの手順 2で取得しました。(B) 電圧変位の補間出力ファイルに含まれるデータの代表例です。測定対象の出力電圧、 <img alt="Equation 51" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq51.jpg"> </img>、ステージの位置<img alt="Equation 52" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq52.jpg">、線形補間を介して取得することができます。これはカンチレバーの変位を測定するために使用されます<img alt="Equation 50" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq50.jpg">、曲げテストします。(C) 代表的な力-変位応答 3 異なる大腸菌 aspergillumの成功 3 点曲げ試験から骨片を固定します。失敗の 3 点曲げ試験から (D) の力-変位応答。曲線の非線形性かことを示します、スピキュールだった正しくサンプル ステージの上に座ってと下落した後の最初の接触は、LPT、向きを変えます。<a href="//ecsource-jove-com.remotexs.ntu.edu.sg/files/ftp_upload/56571/56571fig6large.jpg" target="_blank">この図の拡大版を表示するのにはここをクリックしてください</a>。
次、<img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq5.jpg">曲げテスト中に LPT の位置のコンポーネント<img alt="Equation 38" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq38.jpg">、セットを使用してある<img alt="Equation 31" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq31.jpg">マップに<img alt="Equation 26" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq26.jpg">に値<img alt="Equation 39" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq39.jpg">線形補間を用いた値。<img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq5.jpg">曲げ試験における LPT 変位のコンポーネントによって与えられる<img alt="Equation 40" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq40.jpg">、 <img alt="Equation 41" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq41.jpg"> </img>。<img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq5.jpg">によって与えられる曲げ試験における段階変形成分<img alt="Equation 42" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq42.jpg">。
Lpt ポートと、スピキュール曲げ試験、骨片変位の全体中に接触しているので<img alt="Equation 43" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq43.jpg">によって与えられる
<img alt="Equation 44" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq44.jpg">(1)
LPT、によって適用されるフォースと<img alt="Equation 45" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq45.jpg">、
<img alt="Equation 46" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq46.jpg">(2)
セットから注意することが重要です<img alt="Equation 31" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq31.jpg">の両方を取得するために使用<img alt="Equation 32" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq32.jpg">と<img alt="Equation 39" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq39.jpg">の値、値の補間による、<img alt="Equation 47" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq47.jpg">と<img alt="Equation 26" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq26.jpg">の範囲内である必要があります<img alt="Equation 16" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq16.jpg">。これは、手順 2、 4 5プロトコルの開始電圧の適切な値と高電圧ストップ値を設定することにより実現します。
図 6Cは、3 つの代表的な骨片の力-変位曲線を示しています。細長い、線形弾性構造物 3 点曲げ、<img alt="Equation 13" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq13.jpg">と直線的に増加する予定です<img alt="Equation 14" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq14.jpg">の値が小さい<img alt="Equation 14" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq14.jpg"> 30。非線形性、 <img alt="Equation 13" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq13.jpg"> </img>-<img alt="Equation 14" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq14.jpg">小さな曲線<img alt="Equation 14" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq14.jpg">(例えば図 6D参照) 通常、スピキュール可能性がありますいないが正しく装着されている試料ステージ上を示唆しています。この場合、テストを停止する必要があり、スピキュールがサンプル ステージ (プロトコルの手順 3.6 ) に移動しました。
十分な精度を確保するために、<img alt="Equation 13" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq13.jpg">と<img alt="Equation 14" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq14.jpg">測定、曲げ試験のコース上の総電圧変更<img alt="Equation 48" src="/files/ftp_upload/56571/56571eq48.jpg">、少なくとも 1 V にする必要があります。多くの準拠のカンチレバーが se をする必要があります合計電圧変動が 1 V 未満の場合報道。

Watch this Scientific Journal Video about A Millimeter Scale Flexural Testing System for Measuring the Mechanical Properties of Marine Sponge Spicules at JoVE.com

A Millimeter Scale Flexural Testing System for Measuring the Mechanical Properties of Marine Sponge Spicules

特注の機械式試験装置を用いたサブミリ スケール繊維の 3 点曲げ試験を実行するためのプロトコルを提案します。デバイスは、10 N まで 20 µN に至る力を測定することができます、したがってさまざまな繊維のサイズに対応することができます。

海綿骨の機械的性質を測定するためミリ スケール曲げテスト システム

Many load bearing biological structures (LBBSs)&#8212;such as feather rachises and spicules&#8212;are small (&#60;1 mm) but not microscopic. Measuring the ...

a-millimeter-scale-flexural-testing-system-for-measuring-mechanical

Nanyang Technological University

Research

Education

JoVE Core

JoVE Journal

Mechanical Engineering

Bioengineering

Unit 1

Internal Forces

SCIENTISTS IN ACTION

8.4K ビュー.  Brown University. 特注の機械式試験装置を用いたサブミリ スケール繊維の 3 点曲げ試験を実行するためのプロトコルを提案します。デバイスは、10 N まで 20 µN に至る力を測定することができます、したがってさまざまな繊維のサイズに対応することができます。

ビデオ: A Millimeter Scale Flexural Testing System for Measuring the Mechanical Properties of Marine Sponge Spicules

A Testing Platform for Durability Studies of Polymers and Fiber-reinforced Polymer Composites under Concurrent Hygrothermo-mechanical Stimuli

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites under service condition is a critical aspect to be addressed for their robust designs and condition-based maintenance. These materials are adopted in a wide range of engineering applications, from aircraft and ship structures, to bridges, wind turbine blades, biomaterials and biomedical implants. Polymers are viscoelastic materials, and their response may be highly nonlinear and thus make it challenging to predict and monitor their in-service performance. The laboratory-scale testing platform presented herein assists the investigation of the influence of concurrent mechanical loadings and environmental conditions on these materials. The platform was designed to be low-cost and user-friendly. Its chemically resistant materials make the platform adaptable to studies of chemical degradation due to in-service exposure to fluids. An example of experiment was conducted at RT on closed-cell polyurethane foam samples loaded with a weight corresponding to ~50% of their ultimate static and dry load. Results show that the testing apparatus is appropriate for these studies. Results also highlight the larger vulnerability of the polymer under concurrent loading, based on the higher mid-point displacements and lower residual failure loads. Recommendations are made for additional improvements to the testing apparatus.

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites in service is a critical aspect for their designs and condition-based maintenance. We present a novel low-cost laboratory testing platform for the investigation of the influence of concurrent mechanical and environmental loadings, and may help design more efficient yet safer composite structures.

同時Hygrothermo-機械的刺激下でのポリマーおよび繊維強化ポリマー複合材料の耐久性研究のための試験プラットホーム

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites under service condition is a critical aspect to be addressed for their robust designs ...

工学

Environmentally-controlled Microtensile Testing of Mechanically-adaptive Polymer Nanocomposites for ex vivo Characterization

Implantable microdevices are gaining significant attention for several biomedical applications1-4. Such devices have been made from a range of materials, each offering its own advantages and shortcomings5,6. Most prominently, due to the microscale device dimensions, a high modulus is required to facilitate implantation into living tissue. Conversely, the stiffness of the device should match the surrounding tissue to minimize induced local strain7-9. Therefore, we recently developed a new class of bio-inspired materials to meet these requirements by responding to environmental stimuli with a change in mechanical properties10-14. Specifically, our poly(vinyl acetate)-based nanocomposite (PVAc-NC) displays a reduction in stiffness when exposed to water and elevated temperatures (e.g. body temperature). Unfortunately, few methods exist to quantify the stiffness of materials in vivo15, and mechanical testing outside of the physiological environment often requires large samples inappropriate for implantation. Further, stimuli-responsive materials may quickly recover their initial stiffness after explantation. Therefore, we have developed a method by which the mechanical properties of implanted microsamples can be measured ex vivo, with simulated physiological conditions maintained using moisture and temperature control13,16,17. 
To this end, a custom microtensile tester was designed to accommodate microscale samples13,17 with widely-varying Young's moduli (range of 10 MPa to 5 GPa). As our interests are in the application of PVAc-NC as a biologically-adaptable neural probe substrate, a tool capable of mechanical characterization of samples at the microscale was necessary. This tool was adapted to provide humidity and temperature control, which minimized sample drying and cooling17. As a result, the mechanical characteristics of the explanted sample closely reflect those of the sample just prior to explantation.
The overall goal of this method is to quantitatively assess the in vivo mechanical properties, specifically the Young's modulus, of stimuli-responsive, mechanically-adaptive polymer-based materials. This is accomplished by first establishing the environmental conditions that will minimize a change in sample mechanical properties after explantation without contributing to a reduction in stiffness independent of that resulting from implantation. Samples are then prepared for implantation, handling, and testing (Figure 1A). Each sample is implanted into the cerebral cortex of rats, which is represented here as an explanted rat brain, for a specified duration (Figure 1B). At this point, the sample is explanted and immediately loaded into the microtensile tester, and then subjected to tensile testing (Figure 1C). Subsequent data analysis provides insight into the mechanical behavior of these innovative materials in the environment of the cerebral cortex.

Environmentally-controlled Microtensile Testing of Mechanically-adaptive Polymer Nanocomposites for ex vivo Characterization

A method is discussed by which the in vivo mechanical behavior of stimuli-responsive materials is monitored as a function of time. Samples are tested ex vivo using a microtensile tester with environmental controls to simulate the physiological environment. This work further promotes understanding the in vivo behavior of our material.

機械的に適応型ポリマーナノコンポジットの環境制御のMicrotensileテスト<em&gt; ex vivoで</em&gt;キャラ

Implantable microdevices are gaining significant attention for several biomedical applications1-4. Such devices have been made from a range of materials, ...

生物工学

Flexural Rigidity Measurements of Biopolymers Using Gliding Assays

Microtubules are cytoskeletal polymers which play a role in cell division, cell mechanics, and intracellular transport. Each of these functions requires microtubules that are stiff and straight enough to span a significant fraction of the cell diameter. As a result, the microtubule persistence length, a measure of stiffness, has been actively studied for the past two decades1. Nonetheless, open questions remain: short microtubules are 10-50 times less stiff than long microtubules2-4, and even long microtubules have measured persistence lengths which vary by an order of magnitude5-9.
	Here, we present a method to measure microtubule persistence length. The method is based on a kinesin-driven microtubule gliding assay10. By combining sparse fluorescent labeling of individual microtubules with single particle tracking of individual fluorophores attached to the microtubule, the gliding trajectories of single microtubules are tracked with nanometer-level precision. The persistence length of the trajectories is the same as the persistence length of the microtubule under the conditions used11. An automated tracking routine is used to create microtubule trajectories from fluorophores attached to individual microtubules, and the persistence length of this trajectory is calculated using routines written in IDL.
	This technique is rapidly implementable, and capable of measuring the persistence length of 100 microtubules in one day of experimentation. The method can be extended to measure persistence length under a variety of conditions, including persistence length as a function of length along microtubules. Moreover, the analysis routines used can be extended to myosin-based acting gliding assays, to measure the persistence length of actin filaments as well.

A method to measure the persistence length or flexural rigidity of biopolymers is described. The method uses a kinesin-driven microtubule gliding assay to experimentally determine the persistence length of individual microtubules and is adaptable to actin-based gliding assays.

グライディングアッセイを用いて生体高分子の曲げ剛性の測定

Microtubules are cytoskeletal polymers which  play a role in cell division, cell mechanics, and intracellular transport. Each of these functions requires ...

Characterization Of Multi-layered Fish Scales (Atractosteus spatula) Using Nanoindentation, X-ray CT, FTIR, and SEM

The hierarchical architecture of protective biological materials such as mineralized fish scales, gastropod shells, ram&#8217;s horn, antlers, and turtle shells provides unique design principles with potentials for guiding the design of protective materials and systems in the future. Understanding the structure-property relationships for these material systems at the microscale and nanoscale where failure initiates is essential. Currently, experimental techniques such as nanoindentation, X-ray CT, and SEM provide researchers with a way to correlate the mechanical behavior with hierarchical microstructures of these material systems1-6. However, a well-defined standard procedure for specimen preparation of mineralized biomaterials is not currently available. In this study, the methods for probing spatially correlated chemical, structural, and mechanical properties of the multilayered scale of A. spatula using nanoindentation, FTIR, SEM, with energy-dispersive X-ray (EDX) microanalysis, and X-ray CT are presented.

Characterization Of Multi-layered Fish Scales Atractosteus spatula Using Nanoindentation, X-ray CT, FTIR, and SEM

This paper presents the methods used for probing spatially correlated chemical, structural, and mechanical properties of the multilayered scale of Atractosteus spatula (A. spatula) using nanoindentation, Fourier transform infrared (FTIR) spectroscopy, scanning electron microscopy (SEM), and X-ray computed tomography (X-ray CT). The experimental results have been used to investigate the design principles of protective biological materials.

多層魚の鱗の特性（<em&gt; Atractosteusヘラ</em&gt;）ナノインデンテーション、X線CT、FTIR、およびSEMを用いて

The hierarchical architecture of protective biological materials such as mineralized fish scales, gastropod shells, ram&#8217;s horn, antlers, and turtle ...

A Coupled Experiment-finite Element Modeling Methodology for Assessing High Strain Rate Mechanical Response of Soft Biomaterials

This study offers a combined experimental and finite element (FE) simulation approach for examining the mechanical behavior of soft biomaterials (e.g. brain, liver, tendon, fat, etc.) when exposed to high strain rates. This study utilized a Split-Hopkinson Pressure Bar (SHPB) to generate strain rates of 100-1,500 sec-1. The SHPB employed a striker bar consisting of a viscoelastic material (polycarbonate). A sample of the biomaterial was obtained shortly postmortem and prepared for SHPB testing. The specimen was interposed between the incident and transmitted bars, and the pneumatic components of the SHPB were activated to drive the striker bar toward the incident bar. The resulting impact generated a compressive stress wave (i.e. incident wave) that traveled through the incident bar. When the compressive stress wave reached the end of the incident bar, a portion continued forward through the sample and transmitted bar (i.e. transmitted wave) while another portion reversed through the incident bar as a tensile wave (i.e. reflected wave). These waves were measured using strain gages mounted on the incident and transmitted bars. The true stress-strain behavior of the sample was determined from equations based on wave propagation and dynamic force equilibrium. The experimental stress-strain response was three dimensional in nature because the specimen bulged. As such, the hydrostatic stress (first invariant) was used to generate the stress-strain response. In order to extract the uniaxial (one-dimensional) mechanical response of the tissue, an iterative coupled optimization was performed using experimental results and Finite Element Analysis (FEA), which contained an Internal State Variable (ISV) material model used for the tissue. The ISV material model used in the FE simulations of the experimental setup was iteratively calibrated (i.e. optimized) to the experimental data such that the experiment and FEA strain gage values and first invariant of stresses were in good agreement.

The current study prescribes a coupled experiment-finite element simulation methodology to obtain the uniaxial dynamic mechanical response of soft biomaterials (brain, liver, tendon, fat, etc.). The multiaxial experimental results that arose because of specimen bulging obtained from Split-Hopkinson Pressure Bar testing were rendered to a uniaxial true stress-strain behavior when simulated through iterative optimization of the finite element analysis of the biomaterial.

ソフトバイオマテリアルの高ひずみ速度機械的応答を評価するための結合実験、有限要素モデリング手法

This study offers a combined experimental and finite element (FE) simulation approach for examining the mechanical behavior of soft biomaterials (e.g. ...

Cutting Procedures, Tensile Testing, and Ageing of Flexible Unidirectional Composite Laminates

Many body armor designs incorporate unidirectional (UD) laminates. UD laminates are constructed of thin (&#60;0.05 mm) layers of high-performance yarns, where the yarns in each layer are oriented parallel to each other and held in place using binder resins and thin polymer films. The armor is constructed by stacking the unidirectional layers in different orientations. To date, only very preliminary work has been performed to characterize the ageing of the binder resins used in unidirectional laminates and the effects on their performance. For example, during the development of the conditioning protocol used in the National Institute of Justice Standard-0101.06, UD laminates showed visual signs of delamination and reductions in V50, which is the velocity at which half of the projectiles are expected to perforate the armor, after ageing. A better understanding of the material property changes in UD laminates is necessary to comprehend the long-term performance of armors constructed from these materials. There are no current standards recommended for mechanically interrogating unidirectional (UD) laminate materials. This study explores methods and best practices for accurately testing the mechanical properties of these materials and proposes a new test methodology for these materials. Best practices for ageing these materials are also described.

The goal of the study was to develop protocols to prepare consistent specimens for accurate mechanical testing of high-strength aramid or ultra-high-molar-mass polyethylene-based flexible unidirectional composite laminate materials and to describe protocols for performing artificial ageing on these materials.

柔軟な単方向複合ラミネートの切断手順、引張試験、およびエージング

Many body armor designs incorporate unidirectional (UD) laminates. UD laminates are constructed of thin (&#60;0.05 mm) layers of high-performance yarns, ...

Micromechanical Tension Testing of Additively Manufactured 17-4 PH Stainless Steel Specimens

This study presents a methodology for the rapid fabrication and micro-tensile testing of additively manufactured (AM) 17-4PH stainless steels by combining photolithography, wet-etching, focused ion beam (FIB) milling, and modified nanoindentation. Detailed procedures for proper sample surface preparation, photo-resist placement, etchant preparation, and FIB sequencing are described herein to allow for high throughput (rapid) specimen fabrication from bulk AM 17-4PH stainless steel volumes. Additionally, procedures for the nano-indenter tip modification to allow tensile testing are presented and a representative micro specimen is fabricated and tested to failure in tension. Tensile-grip-to-specimen alignment and sample engagement were the main challenges of the micro-tensile testing; however, by reducing the indenter tip dimensions, alignment and engagement between the tensile grip and specimen were improved. Results from the representative micro-scale in situ SEM tensile test indicate a single slip plane specimen fracture (typical of a ductile single crystal failure), differing from macro-scale AM 17-4PH post-yield tensile behavior.

Presented here is a procedure for measuring fundamental material properties through micromechanical tension testing. Described are the methods for micro-tensile specimen fabrication (allowing rapid micro-specimen fabrication from bulk material volumes by combining photolithography, chemical etching, and focused ion beam milling), indenter tip modification, and micromechanical tension testing (including an example).

加法で製造された17-4 PHステンレス鋼の標本のマイクロメカニカルテンション試験

This study presents a methodology for the rapid fabrication and micro-tensile testing of additively manufactured (AM) 17-4PH stainless steels by combining ...

Determination of the Mechanical Properties of Flexible Connectors for Use in Insulated Concrete Wall Panels

This document contains recommendations for performing a non-standard, double-shear test suitable for both continuous and discrete insulated concrete sandwich wall panels (ICSWPs). Such a standardized test does not exist, but several iterations of this and similar tests have been performed in the literature to varying degrees of success. Further, the tests in the literature are rarely-if ever-described in detail or discussed at length with respect to the testing, data analysis, or safety procedures. A test specimen configuration is recommended herein, and variations are discussed. Important mechanical properties are identified from the load versus displacement data, and their extraction is detailed. The use of test data for design, such as for determining the stiffness of the connectors, is briefly demonstrated to show how ICSWP deflection and cracking behavior may be calculated. The strength behavior of panels may be determined using the full load versus displacement curve or only the maximum connector strength. Shortcomings and unknowns are acknowledged, and significant future work is delineated.

We propose a testing protocol that can be combined with widely available analytical methods to assess the mechanical properties of shear connectors for use in the design of insulated concrete wall panels to predict full-scale insulated panel behavior.

断熱コンクリート壁パネルで使用するフレキシブルコネクタの機械的特性の決定

This document contains recommendations for performing a non-standard, double-shear test suitable for both continuous and discrete insulated concrete ...

繊維複合積層板の作製と機械的特性評価

Measuring the Mechanical Properties of Glass Fiber Reinforcement Polymer Composite Laminates Obtained by Different Fabrication Processes

The traditional wet hand lay-up process (WL) has been widely applied in the manufacturing of fiber composite laminates. However, due insufficiency in the forming pressure, the mass fraction of fiber is reduced and lots of air bubbles are trapped inside, resulting in low-quality laminates (low stiffness and strength). The wet hand lay-up/vacuum bag (WLVB) process for the fabrication of composite laminates is based on the traditional wet hand lay-up process, using a vacuum bag to remove air bubbles and provide pressure, and then carrying out the heating and curing process. 
Compared with the traditional hand lay-up process, laminates manufactured by the WLVB process show superior mechanical properties, including better strength and stiffness, higher fiber volume fraction, and lower void volume fraction, which are all benefits for composite laminates. This process is completely manual, and it is greatly influenced by the skills of the preparation personnel. Therefore, the products are prone to defects such as voids and uneven thickness, leading to unstable qualities and mechanical properties of the laminate. Hence, it is necessary to finely describe the WLVB process, finely control steps, and quantify material ratios, in order to ensure the mechanical properties of laminates. 
This paper describes the meticulous process of the WLVB process for preparing woven plain patterned glass fiber reinforcement composite laminates (GFRPs). The fiber volume content of laminates was calculated using the formula method, and the calculated results showed that the fiber volume content of WL laminates was 42.04%, while that of WLVB laminates was 57.82%, increasing by 15.78%. The mechanical properties of the laminates were characterized using tensile and impact tests. The experimental results revealed that with the WLVB process, the strength and modulus of the laminates were enhanced by 17.4% and 16.35%, respectively, and the specific absorbed energy was increased by 19.48%.

著者スポットライト:ウェットハンドレイアップ/真空バッグプロセスによる繊維複合ラミネートの品質向上 

This paper describes a fabrication process for fiber-reinforced polymer matrix composite laminates obtained using the wet hand lay-up/vacuum bag method.

異なる製造プロセスで得られたガラス繊維強化ポリマー複合積層物の機械的特性の測定

The traditional wet hand lay-up process (WL) has been widely applied in the manufacturing of fiber composite laminates. However, due insufficiency in the ...

海綿骨の機械的性質を測定するためミリスケール曲げテストシステム

要約

さらに動画を探す

この動画の章

同時Hygrothermo-機械的刺激下でのポリマーおよび繊維強化ポリマー複合材料の耐久性研究のための試験プラットホーム

機械的に適応型ポリマーナノコンポジットの環境制御のMicrotensileテスト

グライディングアッセイを用いて生体高分子の曲げ剛性の測定

多層魚の鱗の特性（

ソフトバイオマテリアルの高ひずみ速度機械的応答を評価するための結合実験、有限要素モデリング手法

柔軟な単方向複合ラミネートの切断手順、引張試験、およびエージング

加法で製造された17-4 PHステンレス鋼の標本のマイクロメカニカルテンション試験

断熱コンクリート壁パネルで使用するフレキシブルコネクタの機械的特性の決定

異なる製造プロセスで得られたガラス繊維強化ポリマー複合積層物の機械的特性の測定

異なる製造プロセスで得られたガラス繊維強化ポリマー複合積層物の機械的特性の測定

海綿骨の機械的性質を測定するためミリ スケール曲げテスト システム

要約

さらに動画を探す

この動画の章

同時Hygrothermo-機械的刺激下でのポリマーおよび繊維強化ポリマー複合材料の耐久性研究のための試験プラットホーム

機械的に適応型ポリマーナノコンポジットの環境制御のMicrotensileテスト

グライディングアッセイを用いて生体高分子の曲げ剛性の測定

多層魚の鱗の特性（

ソフトバイオマテリアルの高ひずみ速度機械的応答を評価するための結合実験、有限要素モデリング手法

柔軟な単方向複合ラミネートの切断手順、引張試験、およびエージング

加法で製造された17-4 PHステンレス鋼の標本のマイクロメカニカルテンション試験

断熱コンクリート壁パネルで使用するフレキシブルコネクタの機械的特性の決定

異なる製造プロセスで得られたガラス繊維強化ポリマー複合積層物の機械的特性の測定

異なる製造プロセスで得られたガラス繊維強化ポリマー複合積層物の機械的特性の測定

海綿骨の機械的性質を測定するためミリスケール曲げテストシステム