Bu eser İsrail Bilim Vakfı tarafından desteklenen hibe # 281/14.

1. test bölümü için anlık sıcaklık ölçümleri
<ol><li>Üretim süreci test bölümü (Şekil 2)
	<ol>
<li>Bir boru en az 70 cm uzunluğunda bir parçasını kes. Not: Test bölümü çapı ve duvar kalınlığı deneysel tesiste kullanılan boru olan için aynı olması gerekir.</li>
		<li>Freze makinesi testi bölümünde boru boyunca 4 bitişik dar pencere kesmek için kullanın, her pencere 6 mm genişliğinde ve 80 mm üst üste windows arasında bir 25 mm boşluk ile uzun.</li>
		<li>Bir 12 µm ince paslanmaz çelik folyo, 40-60 cmlong ve 12 mm geniş şeritler kesin. Not: Folyo testi boru Windows'da mühürlemek için kullanılacaktır. Paslanmaz çelik folyo ucuna küçük bir mesafeden işaretlemek ve folyo ısı, bkz: Şekil 2için güç kaynağı teller kaynak için kullanılacak olan iki altın çizgili kaplı olması.</li>
		<li>Bir ohmmeter kullanarak folyo'nın elektrik direncini ölçmek.</li>
		<li>Aşağıda açıklanan adımları izleyerek boru içinde folyo yerleştirin.<ol>
<li>Folyo sert boru dış çapı eşit ile bu testi boru iç çapı için yapılan test bölümüne eklemek için bir temel oluşturmak. Bu amaçla, bir 20 mm genişliğinde 80 cm uzun boru duvar parçası kesip</li>
			<li>Temel üzerine, temel folyo daha sonraki bir aşamada kesme izin için folyo yerleştirmeden önce yağ ile kat.</li>
			<li>Folyo temelinde yer ve o düzleştirin. Alkol ile bir bez alın ve herhangi bir aşırı yağ üzerinden folyo temiz.</li>
			<li>Yapışkan folyo periferal ve ardışık windows arasında köprü konumunu karşılık gelen folyo üç kesimlerindeki geçerlidir. Not: Yapışkan folyo ek işlem için yeterli zaman emin olmak için en az 20 dakika ilk sertleşme süresi olan güçlü olması gerekiyor; Epoksi DP 460 kullanılır.</li>
			<li>Dikkatle folyo ile olarak yukarı doğru windows bakacak şekilde folyo ile test bölümü yerleştirin. Not: Bu işlem iki kişi tarafından yapılmalıdır.</li>
			<li>Folyo windows ile uyumlu olduğunu, Altın çizgili iki dış pencere kenarında olmalıdır emin olun. Bir kez folyo düzgün yerleştirilir ve windows kapsar, temel her sonunda test kanala bir kelepçe kullanarak bağlayın.</li>
			<li>Dikkatle temel altında boru içine katlanmış Bisiklet iç Lastik eklemek, lastik gerekirse yağ. Lastik şişirmek. Enflasyon sırasında yapışkanlı folyo arasında yayılan ve temel ulaşan gözlemlemek. Not: Şişirilmiş lastik tarafından uygulanan basınç yapıştırıcı boru iç duvar ve folyo kravat olacak güvence altına almalıdır. Bu da folyo boru eğriliği için şekil ve herhangi bir olası müdahale folyo veya yapıştırıcı nedeniyle akış için azaltır.</li>
			<li>Pencere açıklıkları ulaşmıştır fazla herhangi bir yapışkan bir bezle temizleyin.</li>
			<li>Lastik yapıştırıcı kuru 24 h havasını boşaltmak için izin, hulâsa o ve kıskaçları açın.</li>
			<li>Temel folyo ve boru aşağıdaki adımlarda bağlantısını kesin:<ol>
<li>Yavaşça hangi taraftan bağlantısını kesin ve bu amaçla bağlantıyı kesme başlamak daha kolay olduğunu hissetmek temel her iki ucuna dokun.</li>
				<li>Uzun bir rulo veya benzer bir nesne orijinal olarak yavaş yavaş kesmek, boru içine tüm temel kesilir ve folyo boru üzerinde güvenli bir şekilde hasarsız kalır kadar yavaş hareket ettirmek için kullanın. Not: Bu işlem, mühür korumak için dikkatli bir şekilde yapılmalıdır; mühür yeni bir mahvettiysem ısı transferi test boru ünitesi yapılmalıdır.</li>
				<li>Boru bir borunun ucuna kapatma ve boru su ile doldurma tarafından kapalı olduğunu kontrol edin.</li>
			</ol>
</li>
		</ol>
</li>
		<li>Aşırı yağ su ve sabun ile boru iç tarafındaki temiz.</li>
		<li>Folyo üzerinde altın şeritler için kaynak elektrik Isıtma kabloları bağlayın. Not: Bu noktalarda folyo korumak için öncelikle bir küçük cooper çip için folyo bağlamanız ve bu tel kaynak için önerilmektedir.</li>
		<li>Termal yapıştırıcı ile bir T tipi ısıl her penceresinin altına bağlayın. Bu thermocouples daha sonra IR kamera kalibrasyon sürecinde kullanılacak. Not: Thermocouples gelen sıcaklık okuma kaydedilir ve bir A/D dönüştürücü kullanarak bir PC tarafından kaydedildi.</li>
		<li>Sprey emissivite en üst düzeye çıkarmak için siyah mat sprey ile folyo dış tarafında boya.</li>
	</ol></li>
	<li>Folyo için uygulanan ısı akısı
	<ol>
<li>DC güç kaynağı için folyo kenarından elektrik Isıtma kabloları bağlayın.</li>
		<li>Folyo istenilen sıcaklık ulaşacak yüzden elektrik akımı ayarlayın. Not: Boru zarar bir sıcaklık ulaşmaz. Pleksiglas için yaklaşık 45 ° C. sınırıdır Ancak, ısı yeterince folyo folyo'nın sıcaklığı en az birkaç derece giriş suyu sıcaklığı akış beklenen geçici değişiklikler nedeniyle soğutma durumu sırasında bile kalmasını sağlamak için emin olun.</li>
		<li>Isı akısı uygulanan Q hesaplamak nerede ben uygulanan akım ve R folyo'nın elektriksel direnç ben2R =. Not: Açık folyo'nın Dış taraftan ısı transferi ihmal edilebilir içinde boru2su ısı transferi için karşılaştırılır.</li>
		<li>Bir PC kontrol edilebilir elektrik anahtarı ısı akısı teller birine ısı akısı itici başlatma ve kapatma kontrol edebilmek için bağlamak.</li>
	</ol></li>
	<li>IR kamerası Not: detaylı özelliklerini laboratuarda kullanılan IR kamerası Ferhstman3,4' te görülebilir. Kamera bir Bilgisayara bağlı ve bir bilgisayar tarafından kontrol.<ol>
<li>Mümkünse, IR kamerası raylar kolayca test bölümü boyunca farklı pozisyonlarda yerleştirmek için kameranın üç boyutlu hareket sağlayan bir dizi bağlayın.</li>
		<li>Herhangi bir ölçüm yapılması önce birkaç dakika IR kamerayı açın, İç sensörleri için gerekli sıcaklık soğuması için zaman ayırın.</li>
		<li>Yer IR kamera odaklama etkinleştirmek için fotoğraf makinesinin odak uzaklığı içindeki yüzeyinden birkaç santimetre. Not: Kamera çözünürlüğüne bağlı olarak ölçülen alan tek bir piksel küçük olmadığından emin olun. Piksel bir dizi oluşan ölçülen yüzey alanı olması tercih edilir.</li>
		<li>IR kamera odağı ayarlayın.</li>
		<li>IR kamera kalibrasyon işlemi:<ol>
<li>Isı akısı thermocouples folyo kayıt sabit sıcaklık yerleştirilen bir kez termal kararlı duruma, yani ulaşıncaya kadar 1.2 ve bir dakika içinde belirtildiği gibi uygulama. Bir ısıl ile deney tesisi çevresinde ortam sıcaklığı ölçmek. Not: Bu sıcaklık yüzey yansıyan sıcaklığı kullanılacaktır. Yüzey emissivite yüksek değeri için bu parametre denecek kadar azdır.</li>
			<li>Ortam sıcaklığı yansıyan sıcaklığı IR kameranın parametresi olarak girin.</li>
			<li>Folyo her pencere için IR kamerası o pencereyi ısıl kayıt tarafından kaydedilen sıcaklık karşılaştırın. IR kamerası sıcaklık kayıt ısıl tarafından kaydedilen sıcaklık eşittir edene kadar IR kamerası emissivite özelliğini ayarlayın. Not: Bu çeşitli ısı akısı değerler için yapılabilir; Ancak, emissivite bu nispeten düşük sıcaklık aralığı hassas değildir. Deneysel kayıtları emissivite ortalama değerini 0,98 yapıldı.</li>
		</ol>
</li>
	</ol></li>
</ol>2. ölçümleri Taylor kabarcık çevirim hızı ve uzunluğu
<ol><li>
Optik sonda Not: bir lazer ışık kaynağı ve bir fotodiyot optik sonda içerir. Tüm kesit borunun su içerdiğinde, lazer ışını devre kapanmaya neden fotodiyot verilir. Lazer ışını hava kabarcığı çarptığında, fotodiyot dürttü ve devreyi açar. Böylece, optik sonda bir hava kabarcığı önünde veya sıvı bir sümüklü böcek olduğunu belirten ikili bir sinyal alınır.<ol>
<li>Sensör A/D kartı bağlamak için aşağıdaki devre (şekil 3) oluşturun.</li>
		<li>Açmak üzerine lazer diyot gelin. A/D yazılım devrenin dijital giriş kontrol edin. Lazer diyot vurursa, devre kapalı ve olumlu bir sinyal görüntülenir. Not: Diod Lazer dalga boyu çıkışını duyarlı olduğundan emin olun. Optik sensörleri veri 1 kHz hızında kaydedilir.</li>
	</ol>
</li>
</ol>3. deneysel bir işlem
<ol><li>Test bölümü deney tesisi için flanşlar veya boru kayıtları bağlanırsınız.</li>
	<li>Güç kaynağı ve herhangi bir bilgisayarlı sıcaklık kaydedici için thermocouples Isıtma elektrik kabloları bağlayın.</li>
	<li>Yer IR kamera önünde istenilen yerde test bölümü.</li>
	<li>Kamera folyo üzerinde odaklanmıştır emin olun; Bu ısı akı ile yapmak kolaydır.</li>
	<li>Isı akısı (1.2) uygulamak ve IR kamera kalibrasyon işlemi (1.3.5) gerçekleştirin.</li>
	<li>Test boru yer iki optik probları Not: Mümkünse, bir optik prob IR kamerası konuma yerleştirin; kabarcık IR kamerası görünür olmadığı gibi bu sıcaklık ölçüm ve kabarcık konumunu arasındaki eşitleme sağlayacaktır. Mümkün değil, buna göre zamanında sonuçları kaydırmaya emin olun kabarcık hız ve IR kamerası ve optik sonda arasındaki mesafe.<ol>
<li>Lazer ışını gerçekten diyot hits ve olumlu bir okuma verimleri kontrol edin.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Su pompası üzerinde açın ve istediğiniz akış hızı ayarlayın. Isı akısı güç kaynağının geçerli ayarlayarak uygulayın.</li>
	<li>Bir kararlı duruma sıcaklık elde kadar bekleyin. Bir tek fazlı boru akış duvar sıcaklığını kaydetmek için bilgisayar programını çalıştırın. Not: Taylor balonu etkisi konvektif ısı transfer katsayısını yalıtmak için ilk konvektif ısı transfer katsayısı aynı akış hızı ve ısı akı olduğu gibi iki aşamalı deneyler, tek fazlı akışı ölçmek için önemlidir. Bu bireysel her olaydan önce gerçekleştirmek için tavsiye edilir.</li>
	<li>Kabarcık enjeksiyon yöneten bilgisayar programı çalıştırın. Not: Bu programı ilk önce bir tek Taylor hava kabarcığı enjekte ve sonra aynı anda IR kamerası kullanarak duvar sıcaklığı ölçmek geçip iki optik problar ikili sinyalleri kaydetmek. Bu iki ölçüm kayıtları arasında ek süre vardiya önlemek için eşitlenmelidir.</li>
	<li>Çalışmaları arasında sistem başlangıç koşullarını için geri, yani duvar sıcaklık için ilk tek fazlı kararlı durum değerini döndürür olması için yeterli zaman gecikme ayarlayın. Not: Tek fazlı kararlı duruma akışı duvar sıcaklığı yüksek ısı akısı üzerinde sürekli nerede durumlarda artırmak mümkündür. Bu deneylerde bir mola ve ısı akısı kapanış tarafından kaçınılmalıdır.</li>
</ol>4. veri işleme
<ol><li>Isı transfer katsayısını EQ 1 dayalı tek fazlı kararlı duruma koşulları için hesaplar. Not: Bu zaman bağımsız katsayısıdır. Sonradan normalize bir faktör olarak kullanılır.<ol>
<li>Altında kaydedilen her bireysel olay Taylor kabarcıklar uzunluğu hesaplamak, şartlar ve optik arasındaki mesafe bölünerek çevirim hızı probları, L, ipucu varış saat dönem aralığı tarafından zaman için her optik sensör:  <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/57437/57437eq2.jpg"> </img>, tL1 ve tL2 kez alt ve üst optik sensörler, Balon ipucu varış sırasıyla nerede.</li>
		<li>Taylor kabarcık'ın çevirim hızı bir optik sonda açık devre süresine göre çarparak kabarcık uzunluğunu hesaplamak için kullanın.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Aşama iki akış için anlık yerel ısı transfer katsayısı hesaplama olarak aşağıdakilere yapılmalıdır: Not: Deneysel işlemin tamamı bilgisayarlı rağmen uzunluğu ve Taylor kabarcıklar çevirim hızı her deneysel çalışma tam olarak sabit kalır değil. Bu nedenle, hangi kabarcık ölçüm noktasına ulaşır anında değişir. Optik sonda ve IR kamerası farklı çerçeve var oranları, 1000 ve 30 Hz anılan sıraya göre.<ol>
<li>IR kamerası kaydı Balon ipucu varış anında çevresinde bulunan optik sonda kullanarak.</li>
		<li>Bu tetikleyici sinyal IR kamera kayıt için zaman başvuru sağlar. Not: Ensemble ortalama işlem konvektif ısı transfer katsayısını balonu alttan mesafe ölçüm noktasına, z, bir fonksiyonu olarak elde etmek için gerekli nerede z= 0 kabarcık altına karşılık gelir. Bu parametre boru çapı Dtarafından normalleştirilmiş.</li>
		<li>z/Diçin bir çözünürlük ayarlayın. Tüm kaydedilen veri değerleri (aynı koşullara karşılık gelen) bireysel her olay için öngörülen Uzaysal çözünürlük aralığı içinde yer alan ve kabarcık bu mesafeyi duvar ısıda tek temsilcisi değerini elde etmek için ortalama alt. Not: Bu Uzaysal çözünürlük tabanlı IR kamerası kayıt sıklığı ve Taylor kabarcık çevirim hızı karar vermesi gerektiğini. Bu çalışmada, 0.15-0,3 arasında alınmıştı.</li>
		<li>Balon ipucu/son EQ 1 kullanarak mesafeden bir fonksiyonu olarak ısı transfer katsayısını hesaplar.</li>
		<li>İki aşamalı yerel ani ısı transfer katsayısı tek fazlı sabit katsayısı tarafından normalleştirmek. Not: Bu oran konvektif ısı aktarım hızı tek fazlı akışına göre kabarcık geçiş nedeniyle bir düzelme gösterir.</li>
	</ol>
</li>
</ol>

<ol>
	<li>Hetsroni, G., Rozenblit, R., Yarin, L. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+hot-foil+infrared+technique+for+studying+the+temperature+field+of+a+wall.">A hot-foil infrared technique for studying the temperature field of a wall.</a> Meas. Sci. Tech. 7, 1418 (1996).</li><li>Babin, V. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Experimental investigation of the local heat transfer in gas-liquid slug flow. , (2015).</li><li>Babin, V., Shemer, L., Barnea, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Local+instantaneous+heat+transfer+around+a+raising+single+Taylor+bubble.">Local instantaneous heat transfer around a raising single Taylor bubble.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 89 (9), 884-893 (2015).</li><li>Fershtman, A., Shemer, L., Barnea, <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Instantaneous+heat+transfer+rate+around+consecutive+Taylor+bubbles.">Instantaneous heat transfer rate around consecutive Taylor bubbles.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 95, 865-873 (2016).</li><li>Fershtman, A., Shemer, L., Barnea, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Transient+convective+heat+transfer+in+a+pipe+due+to+impulsively+initiated+downward+flow+and/or+heat+flux.">Transient convective heat transfer in a pipe due to impulsively initiated downward flow and/or heat flux.</a> Int. J. Heat Mass Transf. 111, 1181-1191 (2017).</li><li>Hetsroni, G., Hu, B. G., Yi, B. G., Mosyak, A., Yarin, L. P., Ziskind, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heat+Transfer+in+Intermittent+Air-Water+Flow-Part+I:+Horizontal+Tube.">Heat Transfer in Intermittent Air-Water Flow-Part I: Horizontal Tube.</a> Int. J. Multiphase Flow. 24, 165 (1998).</li><li>Hetsroni, G., Hu, B. G., Yi, B. G., Mosyak, A., Yarin, L. P., Ziskind, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heat+Transfer+in+Intermittent+Air-Water+Flow-Part+II:+Upward+Inclined+Tube.">Heat Transfer in Intermittent Air-Water Flow-Part II: Upward Inclined Tube.</a> Int. J. Multiphase Flow. 24, 188 (1998).</li><li>Hetsroni, G., Mewes, D., Enke, C., Gurevich, M., Mosyak, A., Rozenblit, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heat+transfer+to+two-phase+flow+in+inclined+tubes.">Heat transfer to two-phase flow in inclined tubes.</a> Int. J. Multiphase Flow. 29, 173-194 (2003).</li><li>Ghajar, A. J., Tang, C. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heat+Transfer+Measurements,+Flow+pattern+maps+and+flow+visualization+for+non-boiling+two-phase+flow+in+horizontal+and+slightly+inclined+pipe.">Heat Transfer Measurements, Flow pattern maps and flow visualization for non-boiling two-phase flow in horizontal and slightly inclined pipe.</a> Heat Transfer Eng. 28, 525 (2007).</li><li>Franca, F. A., Banneart, A. C., Camargo, R. M. T., Goncalves, M. A. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Mechanistic+modelling+of+the+convective+heat+transfer+coefficient+in+gas-liquid+intermittent+flows.">Mechanistic modelling of the convective heat transfer coefficient in gas-liquid intermittent flows.</a> Heat Transfer Eng. 29, 984-998 (2008).</li><li>Kim, D., Ghajar, A. J., Dougherty, R. L., Ryali, V. K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Comparison+of+20+two+phase+heat+transfer+correlations+with+seven+Sets+of+experimental+data,+including+flow+pattern+and+tube+inclination+effects.">Comparison of 20 two phase heat transfer correlations with seven Sets of experimental data, including flow pattern and tube inclination effects.</a> Heat Transfer Eng. 20, 15 (1999).</li><li>Nicklin, D. J., Wilkes, J. O., Davidson, J. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Two-phase+flow+in+vertical+tubes.">Two-phase flow in vertical tubes.</a> Trans. Inst. Chem. Eng. 40, 61 (1962).</li><li>Donnelly, B., O'Reilly Meehan, R., Nolan, K., Murray, D. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+dynamics+of+sliding+air+bubbles+and+the+effects+on+surface+heat+transfer.">The dynamics of sliding air bubbles and the effects on surface heat transfer.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 91, 532-542 (2015).</li><li>Liu, T., Pan, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Infrared+thermography+measurement+of+two-phase+boiling+flow+heat+transfer+in+a+microchannel.">Infrared thermography measurement of two-phase boiling flow heat transfer in a microchannel.</a> Applied thermal engineering. 94, 568-578 (2016).</li><li>Dumitrescu, D. T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Stromung+an+einer+Luftblase+im+senkrechten+Rohr.">Stromung an einer Luftblase im senkrechten Rohr.</a> Z. Ang. Math. Mech. 23, 139 (1943).</li><li>Davies, R. M., Taylor, G. I. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+mechanics+of+large+bubbles+rising+through+extended+liquids+and+trough+liquid+in+tubes.">The mechanics of large bubbles rising through extended liquids and trough liquid in tubes.</a> Proc. R. Soc. London, Ser. A. 200, 375 (1949).</li></ol>

Yerel ısı transferi geçici boru akışı deneysel incelenmesi üst düzey ölçme aletleri ve yöntemleri, aynı zamanda özel olarak oluşturulmuş bir deney tesisi, özellikle, gerektiren karmaşık görev özel olarak tasarlanmış test bölümü oluşur. Mevcut Protokolü sadakatle hızlı geçici değişiklikler duvar sıcaklık ve ısı aktarım hızı akış hidrodinamik farklılığı nedeniyle ölçme yeteneğine sahip bir termografi teknik görüntüler.
Test bölümü üretim işleminin ayrıntılı bir açıklama gösterilir. Tesisin hazırlanmasında önemli adım boru duvar parçası tarafından ince bir paslanmaz çelik folyo yerini almaktadır. Folyo bir elektrik akımı tarafından ısıtılır; Dış yan böylece anlık folyo sıcaklığında herhangi bir değişiklik tespit bir IR kamerası tarafından filme iken iç yan zamana bağımlı akışı alanı için açıktır. Folyo zamansal yanıt bu tekniğin tek sınırlama kabul ettiğiniz anlamına gelir. Malzeme ve kalınlık folyo ile karşılaştırıldığında kabul olayların karakteristik kez zaman yeterince hızlı yanıt sağlamak için seçili olmalıdır.
Uygulanan yöntem ölçümleri hareketli Taylor kabarcık optik anlamına gelir tarafından belirlenen göre anlık IR kamera tabanlı ısı transferi sağlar. Yordam da çalışmanın geçerli verilen herhangi bir operasyonel koşullar için denemenin çok sayıda gerçekleşmeleri üzerinde ortalama bir topluluk güvenilir sonuçlar elde sağlar. Önerilen teknik tek ve çok fazlı akışı yerel geçici ısı transferi karakterizasyonu için kullanılabilir.

Konvektif ısı transferi, duvar ve/veya akış yapılandırmaları, çeşitli sıvı sıcaklığı ölçmek için farklı teknikler kullanarak çok sayıda deneysel çalışmaları son yıllarda yapılmıştır. Algılayıcılar yavaş yanıt sıcaklık ölçümleri kararsız süreçlerde doğruluğunu sınırlar faktörlerden biridir. Yerel anlık duvar sıcaklık kaydetmek için hangi sıcaklık kaydedilir yüzey zamana bağımlı akışı ile termal denge olmak varken yeterince, hızlı yanıt vermek ölçme donanımları vardır. Böylece, yüzeyinin Termal atalet yeterince küçük olması lazım. İlgili zaman ölçekleri konvektif ısı transferi değişikliğe hidrodinamik olayları belirler. Zaman hızlı yanıt böylece geçici akışında zamana bağımlı sıcaklık kaydetmek için çok önemlidir.
Bu gereksinimleri karşılamak için bir IR kamerası akışında bir hızlı sıcaklık yanıt olarak herhangi bir değişiklik sağlayan bir özel kendi kendine üretilen test bölümü kaydetmek için kullanılır. Boru duvar bir parçası kesilmiş ve ince bir paslanmaz çelik folyo ile değiştirilir. Benzer bir yaklaşım Hetsroni vd tarafından kullanılan 1, ancak, onlar kullanılmış folyo doğru ani sıcaklık değişiklikleri ölçmek için çok kalın ve sadece zaman ortalama sıcaklıklar sunuldu. Folyo kalınlığı azalan zaman yanıt oldukça gelişmiş. 2 laboratuarında konvektif ısı transfer katsayıları iki aşamalı akış3,4 ve tek fazlı boru akış5geçici olayları ölçmek için bu yöntem uygulandı.
Şekil 1' de şematik yerleşimini iki aşamalı akış olanağı verilir, eşsiz hava giriş aygıtı ek bilgi Babin vd içinde bulunabilir 3
Konvektif ısı transferi iki aşamalı akışı incelenmesi geçici akış davranışı ve boru kesit içinde geçersiz kesir etkisi nedeniyle çok karmaşıktır. Bu nedenle, birçok çalışma yalnızca belirli akış koşulları6,7,8,9,10 bir fonksiyonu olarak verilen akış rejimi için bir ortalama konvektif ısı transfer katsayısı sunulmuştur , 11. ancak, gazeteleri tarafından Donnelly vd. 12 ve Liu vd. 13 iki aşamalı yerel konvektif ısı transferi çalışmaları örnekleri temsil eder.
Bu da çalışmanın durgun içine enjekte veya sıvı bir boru içinde akan bir tek uzun (taş) kabarcık etrafında ısı transferi ölçümleri ile ilgilidir. Taylor kabarcık bir sabit translasyonel hız14,15,16' yayar. Kabarcık yayılma hızı bir lazer ışık kaynağı ve fotodiyot3,4oluşan optik sonda yöntemi kullanılarak belirlenir.
Kasanın IR kamerası ve optik sonda Taylor kabarcık üstünde veya altında mesafede bir fonksiyonu olarak ölçümleri Yerel anlık konvektif ısı transferi sağlar.
Anlık duvar sıcaklık konvektif ısı transfer katsayısı, hve yaptığı çalışmalarda ünlü sayı hesaplamak için kullanılabilir:
<img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/57437/57437eq1.jpg">, (1)
Burada q folyo, Tw için ısı akısı ve duvar sıcaklık ve giriş suyu sıcaklığı T∞ vardır sırasıyla, k Sıvı iletkenlik ve D boru çapı. Isı transfer katsayıları belirlemek için yaygın olarak kullanılan toplu sıcaklık akışı herhangi bir müdahale tanıtımı önlemek için ölçülen değil.

<table border="0" cellpadding="0" cellspacing="0" style="width:668px;" width="669">
	<colgroup>
		<col />
		<col />
		<col />
		<col />
	</colgroup>
	<tbody>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">Infra red camera</td>
			<td style="width:167px;">Optris</td>
			<td style="width:119px;">PI-1450</td>
			<td style="width:167px;"></td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">Thermocouples A/D card&#160;</td>
			<td style="width:167px;">National Instruments</td>
			<td>NI cDAQ-9714.</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">Labview program</td>
			<td style="width:167px;">National Instruments</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">Epoxy DP-460</td>
			<td style="width:167px;">3M Scotch-weld</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td></td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

measurements of local instantaneous convective heat transfer in a pipe - single and two-phase flow

Bu el yazması şeffaf boru sıvı akış hızı bir fonksiyonu olarak yerel ani ısı transfer katsayısını ölçmek için tasarlanmış bir test bölümü üretim süreci adım adım açıklamasını sağlar. Bazı değişiklikler ile yaklaşım tek bir uzun (taş) hava kabarcığı etkisi ısı transferi geliştirme özel bir vurgu ile gaz-sıvı akışı için genişletilir. Bir non-invaziv termografi teknik elektrikli ısıtılmış ince bir metal folyo anlık sıcaklığını ölçmek için uygulanır. Folyo Boru kesme dar bir yuva kapağı yapıştırılmış. Folyo Termal atalet anlık folyo sıcaklığında varyasyon tespit etmek için küçük. Test bölümü boru taşındı ve büyüyen termal sınır tabaka önemli bir parçası karşılamak yeterince uzun bir zaman.
Her deneysel çalışması başında kararlı bir duruma folyo için bir sabit su akış hızı ve ısı akı ile elde edilebilir ve referans olarak hizmet vermektedir. Taylor kabarcık sonra boru içine enjekte edilir. Isı transfer katsayısı varyasyonları dikey bir boru yayılıyor Taylor kabarcık geçirilmesi nedeniyle hareketli Taylor kabarcık altından ölçüm noktasından uzaklıkta fonksiyonu olarak ölçülür. Böylece, sonuçları yerel ısı transfer katsayıları temsil eder. Aynı koşullar altında önceden oluşturulmuş birden çok bağımsız çalışan geçici konvektif ısı transferi üzerinde güvenilir ensemble ortalama olarak sonuç hesaplamak diziyi biriken yeterli veri sağlar. Bu kabarcık ile hareket başvuru çerçevesi içinde gerçekleştirmek için her zaman bilinen boru boyunca kabarcık konuma sahiptir. Uzunluğu ve optik sonda tarafından Taylor kabarcıklar çevirim hızı ölçümleri ayrıntılı açıklaması sunulur.

Optik sensörler örneği kayıtları durgun su ile dolu bir beton boru yükselen bir tek Taylor kabarcık için şekil 4 ' te sunulan çıktı. İlk büyük damla Taylor Balon ipucu nedeniyle devrenin açılış temsil eder, daha sonra uzun kabarcıklar kuyruk geçirilmesi nedeniyle başlangıç değeri artış sonrasında çok daha kısa damla temsil dağınık kabarcıklar sıvı sonrasında Taylor kabarcık. Zaman kaydırma iki optik problar çıkışları arasında belirgindir ve boru boyunca iki problar arasında mesafe kaynaklanmaktadır. Bu deneyde, sondalar 0.09 çevirim hızı Utsonuçlarında EQ 3 hesaplamayı m. tarafından alanı vardır = 0,23 m/s; Dumitrescu13 ile anlaşma için bir Taylor kabarcık durgun su ile dikey boru yayılıyor: <img alt="Equation 3" src="/files/ftp_upload/57437/57437eq3.jpg"> Taylor kabarcık uzunluğu uzun kabarcık geçiş süresine göre çevirim hızı çarpılarak ölçülür: <img alt="Equation 4" src="/files/ftp_upload/57437/57437eq4.jpg"> hangi LB için karşılık gelen 3.54D=.
Temsilcisi ensemble ortalama olarak sonuçları yerel konvektif ısı transfer katsayısını dikey boru durgun su yükselen balonu şekil 5' te çizilen bir 3.5 D uzun tek Taylor geçirilmesi nedeniyle. Sonuçlar hareket kabarcık alt ile bu nedenle negatif değerler = z/D-3.5 kadar nerede kabarcık ve boru duvar arasında ince bir film ayıran kabarcık bölgesine karşılık gelen başvuru çerçevesi içinde sunulur. İki aşamalı akış konvektif katsayıları sonuçları tek fazlı akış katsayısı değerine göre normalleştirilmiş. Bu ısı transferi konvektif katsayısı en fazla artış olduğunu açıktır kabarcık alt arkasında birkaç çapları elde ve aynı akış hızında tek fazlı akış göre olduğu kadar iki kez daha yüksek olabilir. Ayrıca, Taylor kabarcık etkisini duvar sıcaklığına kadar çapları Taylor arkasında yüzlerce alt kabarcık temel kalan uzun süreli bir etkiye sahiptir. Bu uyku modundan çıkarma kabarcık arkasında atfedilir. Bu sonuçlar iki aşamalı akış artan ilgi açık bir gösteri olarak soğutma bir mekanizma olarak hizmet vermektedir.
<img alt="Figure 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/57437/57437fig1.jpg"> Şekil 1. Isı transferi ölçümleri ile deney tesisi şematik yerleşimini test bölümü. Ayrıntılar hava ve su giriş bölümünün INSERT sunulmaktadır. <a href="/files/ftp_upload/57437/57437fig1large.jpg" target="_blank">Bu rakam daha büyük bir versiyonunu görüntülemek için buraya tıklayınız.</a>
<img alt="Figure 2" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/57437/57437fig2.jpg"> Şekil 2. Test bölümü şematik yerleşimini. <a href="/files/ftp_upload/57437/57437fig2large.jpg" target="_blank">Bu rakam daha büyük bir versiyonunu görüntülemek için buraya tıklayınız.</a>
<img alt="Figure 3" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/57437/57437fig3.jpg"> Şekil 3 . Diyot ve A/D kartı arasında bağlanma optik sensör elektrik devresi PC'ye bağlı. <a href="/files/ftp_upload/57437/57437fig3large.jpg" target="_blank">Bu rakam daha büyük bir versiyonunu görüntülemek için buraya tıklayınız.</a>
<img alt="Figure 4" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/57437/57437fig4.jpg"> Şekil 4 . Durgun suda yükselen bir Taylor kabarcık kaydetmeyi optik sensör. <a href="/files/ftp_upload/57437/57437fig4large.jpg" target="_blank">Bu rakam daha büyük bir versiyonunu görüntülemek için buraya tıklayınız.</a>
<img alt="Figure 5" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/57437/57437fig5.jpg"> Şekil 5. Yerel ısı transfer katsayıları boyunca bir tek bilgi birimi durgun sıvı için normalleştirilmiş (q= 2100 W/m2). <a href="/files/ftp_upload/57437/57437fig5large.jpg" target="_blank">Bu rakam daha büyük bir versiyonunu görüntülemek için buraya tıklayınız.</a>

Watch this Scientific Journal Video about Measurements of Local Instantaneous Convective Heat Transfer in a Pipe - Single and Two-phase Flow at JoVE.com

Measurements of Local Instantaneous Convective Heat Transfer in a Pipe - Single and Two-phase Flow

Bu el yazması itibariyle Yerel anlık konvektif ısı transfer katsayıları tek veya iki aşamalı boru akışı ölçme amaçlı yöntemleri açıklar. Uzunluğu ve sabit bir hızda hareket uzun (taş) hava kabarcığı yayılma hızı belirlemek için basit bir optik yöntem de sunulmaktadır.

Yerel anlık konvektif ısı transferi boru - tek ve iki aşamalı akış ölçümleri

This manuscript provides step by step description of the manufacturing process of a test section designed to measure the local instantaneous heat transfer ...

measurements-local-instantaneous-convective-heat-transfer-pipe-single

Nanyang Technological University

Research

JoVE Journal

Engineering

7.1K Görüntüleme.  Tel-Aviv University. Bu el yazması itibariyle Yerel anlık konvektif ısı transfer katsayıları tek veya iki aşamalı boru akışı ölçme amaçlı yöntemleri açıklar. Uzunluğu ve sabit bir hızda hareket uzun (taş) hava kabarcığı yayılma hızı belirlemek için basit bir optik yöntem de sunulmaktadır.

Video: Measurements of Local Instantaneous Convective Heat Transfer in a Pipe - Single and Two-phase Flow

Analysis of Contact Interfaces for Single GaN Nanowire Devices

Single GaN nanowire (NW) devices fabricated on SiO2 can exhibit a strong degradation after annealing due to the occurrence of void formation at the contact/SiO2 interface. This void formation can cause cracking and delamination of the metal film, which can increase the resistance or lead to a complete failure of the NW device. In order to address issues associated with void formation, a technique was developed that removes Ni/Au contact metal films from the substrates to allow for the examination and characterization of the contact/substrate and contact/NW interfaces of single GaN NW devices. This procedure determines the degree of adhesion of the contact films to the substrate and NWs and allows for the characterization of the morphology and composition of the contact interface with the substrate and nanowires. This technique is also useful for assessing the amount of residual contamination that remains from the NW suspension and from photolithographic processes on the NW-SiO2 surface prior to metal deposition. The detailed steps of this procedure are presented for the removal of annealed Ni/Au contacts to Mg-doped GaN NWs on a SiO2 substrate.

A technique was developed that removes Ni/Au contact metal films from their substrate to allow for the examination and characterization of the contact/substrate and contact/NW interfaces of single GaN nanowire devices.

Tek GaN Nanotel Cihazlar İletişim arabirimleri Analizi

Single GaN nanowire (NW) devices fabricated on SiO2 can exhibit  a strong degradation after annealing due to the  occurrence of void formation at the ...

Mühendislik

Proton Transfer and Protein Conformation Dynamics in Photosensitive Proteins by Time-resolved Step-scan Fourier-transform Infrared Spectroscopy

Monitoring the dynamics of protonation and protein backbone conformation changes during the function of a protein is an essential step towards understanding its mechanism. Protonation and conformational changes affect the vibration pattern of amino acid side chains and of the peptide bond, respectively, both of which can be probed by infrared (IR) difference spectroscopy. For proteins whose function can be repetitively and reproducibly triggered by light, it is possible to obtain infrared difference spectra with (sub)microsecond resolution over a broad spectral range using the step-scan Fourier transform infrared technique. With ~102-103 repetitions of the photoreaction, the minimum number to complete a scan at reasonable spectral resolution and bandwidth, the noise level in the absorption difference spectra can be as low as ~10-4, sufficient to follow the kinetics of protonation changes from a single amino acid. Lower noise levels can be accomplished by more data averaging and/or mathematical processing. The amount of protein required for optimal results is between 5-100 &#181;g, depending on the sampling technique used. Regarding additional requirements, the protein needs to be first concentrated in a low ionic strength buffer and then dried to form a film. The protein film is hydrated prior to the experiment, either with little droplets of water or under controlled atmospheric humidity. The attained hydration level (g of water / g of protein) is gauged from an IR absorption spectrum. To showcase the technique, we studied the photocycle of the light-driven proton-pump bacteriorhodopsin in its native purple membrane environment, and of the light-gated ion channel channelrhodopsin-2 solubilized in detergent.

Key steps of protein function, in particular backbone conformational changes and proton transfer reactions, often take place in the microsecond to millisecond time scale. These dynamical processes can be studied by time-resolved step-scan Fourier-transform infrared spectroscopy, in particular for proteins whose function is triggered by light.

Tarafından Işığa Proteinler Proton Transferi ve Protein Konformasyon Dynamics Zamanda çözülmüş kızılötesi spektroskopi Fourier-dönüşümü Step-tarama

Monitoring the dynamics of protonation and protein backbone conformation changes during the function of a protein is an essential step towards ...

Laser-induced Forward Transfer for Flip-chip Packaging of Single Dies

Flip-chip (FC) packaging is a key technology for realizing high performance, ultra-miniaturized and high-density circuits in the micro-electronics industry. In this technique the chip and/or the substrate is bumped and the two are bonded via these conductive bumps. Many bumping techniques have been developed and intensively investigated since the introduction of the FC technology in 19601 such as stencil printing, stud bumping, evaporation and electroless/electroplating2. Despite the progress that these methods have made they all suffer from one or more than one drawbacks that need to be addressed such as cost, complex processing steps, high processing temperatures, manufacturing time and most importantly the lack of flexibility. In this paper, we demonstrate a simple and cost-effective laser-based bump forming technique known as Laser-induced Forward Transfer (LIFT)3. Using the LIFT technique a wide range of bump materials can be printed in a single-step with great flexibility, high speed and accuracy at RT. In addition, LIFT enables the bumping and bonding down to chip-scale, which is critical for fabricating ultra-miniature circuitry.

We demonstrate the use of the Laser-induced Forward Transfer (LIFT) technique for flip-chip assembly of optoelectronic components. This approach provides a simple, cost-effective, low-temperature, fast and flexible solution for fine-pitch bumping and bonding on chip-scale for achieving high-density circuits for optoelectronic applications.

Tek Dies Flip-çip Ambalaj Lazer kaynaklı İleri Transferi

Flip-chip (FC) packaging is a key technology for realizing high performance, ultra-miniaturized and high-density circuits in the micro-electronics ...

Speciation and Bioavailability Measurements of Environmental Plutonium Using Diffusion in Thin Films

The biological uptake of plutonium (Pu) in aquatic ecosystems is of particular concern since it is an alpha-particle emitter with long half-life which can potentially contribute to the exposure of biota and humans. The diffusive gradients in thin films technique is introduced here for in-situ measurements of Pu bioavailability and speciation. A diffusion cell constructed for laboratory experiments with Pu and the newly developed protocol make it possible to simulate the environmental behavior of Pu in model solutions of various chemical compositions. Adjustment of the oxidation states to Pu(IV) and Pu(V) described in this protocol is essential in order to investigate the complex redox chemistry of plutonium in the environment. The calibration of this technique and the results obtained in the laboratory experiments enable to develop a specific DGT device for in-situ Pu measurements in freshwaters. Accelerator-based mass-spectrometry measurements of Pu accumulated by DGTs in a karst spring allowed determining the bioavailability of Pu in a mineral freshwater environment. Application of this protocol for Pu measurements using DGT devices has a large potential to improve our understanding of the speciation and the biological transfer of Pu in aquatic ecosystems.

The technique of diffusive gradients in thin films (DGT) is proposed for speciation studies of plutonium. This protocol describes diffusion experiments probing the behavior of Pu(IV) and Pu(V) in presence of organic matter. DGTs deployed in a karstic spring allow assessment of the bioavailability of Pu.

İnce Filmlerde Difüzyon kullanma Çevre Pluton&#39;un Türleşme ve biyoyararlanımı Ölçümleri

The biological uptake of plutonium (Pu) in aquatic ecosystems is of particular concern since it is an alpha-particle emitter with long half-life which can ...

Experimental Methodology for Estimation of Local Heat Fluxes and Burning Rates in Steady Laminar Boundary Layer Diffusion Flames

Modeling the realistic burning behavior of condensed-phase fuels has remained out of reach, in part because of an inability to resolve the complex interactions occurring at the interface between gas-phase flames and condensed-phase fuels. The current research provides a technique to explore the dynamic relationship between a combustible condensed fuel surface and gas-phase flames in laminar boundary layers. Experiments have previously been conducted in both forced and free convective environments over both solid and liquid fuels. A unique methodology, based on the Reynolds Analogy, was used to estimate local mass burning rates and flame heat fluxes for these laminar boundary layer diffusion flames utilizing local temperature gradients at the fuel surface. Local mass burning rates and convective and radiative heat feedback from the flames were measured in both the pyrolysis and plume regions by using temperature gradients mapped near the wall by a two-axis traverse system. These experiments are time-consuming and can be challenging to design as the condensed fuel surface burns steadily for only a limited period of time following ignition. The temperature profiles near the fuel surface need to be mapped during steady burning of a condensed fuel surface at a very high spatial resolution in order to capture reasonable estimates of local temperature gradients. Careful corrections for radiative heat losses from the thermocouples are also essential for accurate measurements. For these reasons, the whole experimental setup needs to be automated with a computer-controlled traverse mechanism, eliminating most errors due to positioning of a micro-thermocouple. An outline of steps to reproducibly capture near-wall temperature gradients and use them to assess local burning rates and heat fluxes is provided.

We describe the use of micro-thermocouples to estimate local temperature gradients in steady laminar boundary layer diffusion flames. By extension of the Reynolds Analogy, local temperature gradients can be further used to estimate the local mass burning rates and heat fluxes in such flames with high accuracy.

Sabit Laminer Sınır Tabaka Difüzyon Flames Yerel Isı eriticiler ve Yazma Oranları Tahmini Deneysel Metodoloji

Modeling the realistic burning behavior of condensed-phase fuels has remained out of reach, in part because of an inability to resolve the complex ...

Scanning SQUID Study of Vortex Manipulation by Local Contact

Local, deterministic manipulation of individual vortices in type 2 superconductors is challenging. The ability to control the position of individual vortices is necessary in order to study how vortices interact with each other, with the lattice, and with other magnetic objects. Here, we present a protocol for vortex manipulation in thin superconducting films by local contact, without applying current or magnetic field. Vortices are imaged using a scanning superconducting quantum interference device (SQUID), and vertical stress is applied to the sample by pushing the tip of a silicon chip into the sample, using a piezoelectric element. Vortices are moved by tapping the sample or sweeping it with the silicon tip. Our method allows for effective manipulation of individual vortices, without damaging the film or affecting its topography. We demonstrate how vortices were relocated to distances of up to 0.8 mm. The vortices remained stable at their new location up to five days. With this method, we can control vortices and move them to form complex configurations. This technique for vortex manipulation could also be implemented in applications such as vortex based logic devices.

We present a protocol for manipulation of individual vortices in thin superconducting films, using local mechanical contact. The method does not include applying current, magnetic field or additional fabrication steps.

Yerel İletişim tarafından Vortex Manipülasyon KALAMAR Çalışması taranması

Local, deterministic manipulation of individual vortices in type 2 superconductors is challenging. The ability to control the position of individual ...

Ice Generation and the Heat and Mass Transfer Phenomena of Introducing Water to a Cold Bath of Brine

We demonstrate a method for the study of the heat and mass transfer and of the freezing phenomena in a subcooled brine environment. Our experiment showed that, under the proper conditions, ice can be produced when water is introduced to a bath of cold brine. To make ice form, in addition to having the brine and water mix, the rate of heat transfer must bypass that of mass transfer. When water is introduced in the form of tiny droplets to the brine surface, the mode of heat and mass transfer is by diffusion. The buoyancy stops water from mixing with the brine underneath, but as the ice grows thicker, it slows down the rate of heat transfer, making ice more difficult to grow as a result. When water is introduced inside the brine in the form of a flow, a number of factors are found to influence how much ice can form. Brine temperature and concentration, which are the driving forces of heat and mass transfer, respectively, can affect the water-to-ice conversion ratio; lower bath temperatures and brine concentrations encourage more ice to form. The flow rheology, which can directly affect both the heat and mass transfer coefficients, is also a key factor. In addition, the flow rheology changes the area of contact of the flow with the bulk fluid.

Here, we present a protocol to demonstrate the generation of ice when water is introduced to a cold bath of brine, as a secondary refrigerant, at a range of temperatures well below the freezing point of water. It can be used as an alternative way of producing ice for industry.

Buz Üretimi ve tuzlu su bir soğuk Bath Tanıtımı Su Isı ve Kütle Transferi

We demonstrate a method for the study of the heat and mass transfer and of the freezing phenomena in a subcooled brine environment. Our experiment showed ...

Pool-Boiling Heat-Transfer Enhancement on Cylindrical Surfaces with Hybrid Wettable Patterns

In this study, pool-boiling heat-transfer experiments were performed to investigate the effect of the number of interlines and the orientation of the hybrid wettable pattern. Hybrid wettable patterns were produced by coating superhydrophilic SiO2 on a masked, hydrophobic, cylindrical copper surface. Using de-ionized (DI) water as the working fluid, pool-boiling heat-transfer studies were conducted on the different surface-treated copper cylinders of a 25-mm diameter and a 40-mm length. The experimental results showed that the number of interlines and the orientation of the hybrid wettable pattern influenced the wall superheat and the HTC. By increasing the number of interlines, the HTC was enhanced when compared to the plain surface. Images obtained from the charge-coupled device (CCD) camera indicated that more bubbles formed on the interlines as compared to other parts. The hybrid wettable pattern with the lowermost section being hydrophobic gave the best heat-transfer coefficient (HTC). The experimental results indicated that the bubble dynamics of the surface is an important factor that determines the nucleate boiling.

Pool-boiling heat-transfer experiments were carried out to observe the effects of hybrid wettable patterns on the heat-transfer coefficient (HTC). The parameters of investigation are the number of interlines and the pattern orientation of the modified wettable surface.

Hibrid Sulandınlabilir Desenler Silindirik Yüzeylerde Pool-Kaynama Isı Transferinin Geliştirilmesi

In this study, pool-boiling heat-transfer experiments were performed to investigate the effect of the number of interlines and the orientation of the ...

Measurements of Soil Carbon by Neutron-Gamma Analysis in Static and Scanning Modes

The herein described application of the inelastic neutron scattering (INS) method for soil carbon analysis is based on the registration and analysis of gamma rays created when neutrons interact with soil elements. The main parts of the INS system are a pulsed neutron generator, NaI(Tl) gamma detectors, split electronics to separate gamma spectra due to INS and thermo-neutron capture (TNC) processes, and software for gamma spectra acquisition and data processing. This method has several advantages over other methods in that it is a non-destructive in situ method that measures the average carbon content in large soil volumes, is negligibly impacted by local sharp changes in soil carbon, and can be used in stationary or scanning modes. The result of the INS method is the carbon content from a site with a footprint of ~2.5 - 3 m2 in the stationary regime, or the average carbon content of the traversed area in the scanning regime. The measurement range of the current INS system is &#62;1.5 carbon weight % (standard deviation &#177; 0.3 w%) in the upper 10 cm soil layer for a 1 hmeasurement.

Here, we present the protocol for in situ measurement of soil carbon using the neutron-gamma technique for single point measurements (static mode) or field averages (scanning mode). We also describe system construction and elaborate data treatment procedures.

Toprak karbon nötron-gama analizi statik ve modları tarama tarafından ölçümleri

The herein described application of the inelastic neutron scattering (INS) method for soil carbon analysis is based on the registration and analysis of ...

Measurements of Waves in a Wind-wave Tank Under Steady and Time-varying Wind Forcing

This manuscript describes an experimental procedure that allows obtaining diverse quantitative information on temporal and spatial evolution of water waves excited by time-dependent and steady wind forcing. Capacitance-type wave gauge and Laser Slope Gauge (LSG) are used to measure instantaneous water surface elevation and two components of the instantaneous surface slope at a number of locations along the test section of a wind-wave facility. The computer-controlled blower provides airflow over the water in the tank whose rate can vary in time. In the present experiments, the wind speed in the test section initially increases quickly from rest to the set value. It is then kept constant for the prescribed duration; finally, the airflow is shut down. At the beginning of each experimental run, the water surface is calm and there is no wind. Operation of the blower is initiated simultaneously with the acquisition of data provided by all sensors by a computer; data acquisition continues until the waves in the tank fully decay. Multiple independent runs performed under identical forcing conditions allow determining statistically reliable ensemble-averaged characteristic parameters that quantitatively describe wind-waves&#39; variation in time for the initial development stage as a function of fetch. The procedure also allows characterizing the spatial evolution of the wave field under steady wind forcing, as well as decay of waves in time, once the wind is shut down, as a function of fetch.

This manuscript describes a fully computer-controlled procedure that allows obtaining reliable statistical parameters from experiments of water waves excited by steady and unsteady wind forcing in a small-scale facility.

Sürekli ve zaman değişen Rüzgar zorlama altında bir rüzgar dalga Tank dalgalar ölçümleri

This manuscript describes an experimental procedure that allows obtaining diverse quantitative information on temporal and spatial evolution of water ...